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    大型海上風(fēng)電場(chǎng)湍流強(qiáng)度及風(fēng)電機(jī)組適應(yīng)性評(píng)估*

    2017-09-07 06:48:20張雙益胡非王益群胡威
    風(fēng)能 2017年5期
    關(guān)鍵詞:測(cè)風(fēng)塔第三版輪轂

    文|張雙益,胡非,王益群,胡威

    大型海上風(fēng)電場(chǎng)湍流強(qiáng)度及風(fēng)電機(jī)組適應(yīng)性評(píng)估*

    文|張雙益,胡非,王益群,胡威

    我國(guó)海域面積遼闊、風(fēng)能資源豐富、發(fā)展海上風(fēng)電具有得天獨(dú)厚的優(yōu)勢(shì)。根據(jù)國(guó)家能源局《電力發(fā)展“十三五”規(guī)劃(2016-2020年)》,到2020年我國(guó)海上風(fēng)電裝機(jī)規(guī)模將達(dá)到500萬(wàn)千瓦。與陸上風(fēng)電場(chǎng)相比,海上風(fēng)電場(chǎng)的風(fēng)況條件復(fù)雜,施工難度大,造價(jià)成本高,技術(shù)、經(jīng)濟(jì)風(fēng)險(xiǎn)高。因此更需要科學(xué)評(píng)估場(chǎng)址風(fēng)況、合理選擇風(fēng)電機(jī)組機(jī)型、深入優(yōu)化排布方案,在保障風(fēng)電機(jī)組安全性的前提下,充分挖掘利用風(fēng)能資源、最大化提升風(fēng)電場(chǎng)的發(fā)電潛能。

    湍流是大型海上風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)況評(píng)估的重點(diǎn)內(nèi)容,也是影響海上風(fēng)電機(jī)組選型的重要依據(jù)。本文對(duì)IEC風(fēng)電機(jī)組等級(jí)劃分、湍流強(qiáng)度和風(fēng)電機(jī)組適應(yīng)性評(píng)估方法,大型風(fēng)電場(chǎng)和海上風(fēng)電場(chǎng)的湍流特性及評(píng)估方法等進(jìn)行了回顧和總結(jié),以目前我國(guó)單體規(guī)模最大的海上風(fēng)電場(chǎng)——江蘇響水海上20萬(wàn)千瓦風(fēng)電場(chǎng)為例,開(kāi)展了湍流強(qiáng)度及風(fēng)電機(jī)組適應(yīng)性評(píng)估,給出了防止湍流超標(biāo)的針對(duì)性策略和建議。

    研究方法

    一、風(fēng)電機(jī)組的等級(jí)

    IEC第三版(IEC 61400-1 Third Edition)對(duì)風(fēng)電機(jī)組等級(jí)的劃分如表1所示。

    二、正常湍流模型

    IEC第三版定義了正常湍流模型(Normal Turbulence Model, NTM),假定縱向湍流的概率密度函數(shù)為對(duì)數(shù)正態(tài)分布,可計(jì)算出縱向湍流σ1的90%分位數(shù)(定義為代表湍流):

    式中,σ1(90%)是風(fēng)速為V時(shí)的縱向湍流σ1的90%分位數(shù);b為經(jīng)驗(yàn)系數(shù),取5.6 m/s;

    由式(1)變換,得到湍流強(qiáng)度的90%分位數(shù)(定義為代表湍流強(qiáng)度Irep):

    根據(jù)式(2)可計(jì)算出風(fēng)電機(jī)組的等級(jí)分別為A、B和C時(shí)(即參考湍流強(qiáng)度Irep分別為0.16、0.14和0.12時(shí)),代表湍流強(qiáng)度Irep隨風(fēng)電機(jī)組輪轂高度處風(fēng)速Vhub的變化關(guān)系(圖1)。

    三、風(fēng)電機(jī)組適應(yīng)性評(píng)估

    表1 各等級(jí)風(fēng)電機(jī)組的基本參數(shù)

    圖1 代表湍流強(qiáng)度隨風(fēng)電機(jī)組輪轂高度處風(fēng)速的變化關(guān)系

    湍流是影響風(fēng)電機(jī)組的載荷、壽命和運(yùn)行的重要因素,也是IEC對(duì)場(chǎng)址風(fēng)況的風(fēng)電機(jī)組適應(yīng)性評(píng)估的重點(diǎn)內(nèi)容之一。當(dāng)Vhub在0.6Vr(額定風(fēng)速)到Vout(切出風(fēng)速)的區(qū)間(如果風(fēng)電機(jī)組屬性未知,則考慮0.2Vref到0.4Vref的區(qū)間),風(fēng)電機(jī)組等級(jí)所對(duì)應(yīng)的代表湍流強(qiáng)度Irep應(yīng)大于或等于場(chǎng)址評(píng)估的湍流強(qiáng)度(包括環(huán)境湍流強(qiáng)度和尾流產(chǎn)生的附加湍流強(qiáng)度)的90%分位數(shù),即:

    其中Iamb是環(huán)境湍流強(qiáng)度的平均值;σ(Iamb)是環(huán)境湍流強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)差;Ieff是有效湍流強(qiáng)度。對(duì)于疲勞載荷計(jì)算,通過(guò)有效湍流強(qiáng)度Ieff來(lái)考慮鄰近風(fēng)電機(jī)組的尾流影響。IEC第三版中Ieff的計(jì)算公式如下:

    其中p是風(fēng)向θ的概率密度分布函數(shù);m是材料的Wohler(S-N指數(shù))指數(shù),玻璃纖維材料m取10;I是環(huán)境湍流強(qiáng)度和尾流產(chǎn)生的附加湍流強(qiáng)度的合成湍流強(qiáng)度,計(jì)算公式如下:

    其中Iadd是尾流產(chǎn)生的附加湍流。丹麥Risoe國(guó)家可再生能源實(shí)驗(yàn)室的Frandsen對(duì)Quarton附加湍流的經(jīng)驗(yàn)?zāi)P瓦M(jìn)行了適合于工程應(yīng)用的簡(jiǎn)化,對(duì)于定槳型風(fēng)電機(jī)組公式如下:

    其中di是風(fēng)輪直徑D歸一化后的鄰近第i號(hào)機(jī)組到本風(fēng)電機(jī)組的距離。公式(6)在IEC第三版中得到采用。

    四、IEC第三版第一修訂版

    IEC第三版第一修訂版(IEC 61400-1 Third Edition,Amendment 1)對(duì)上述部分公式進(jìn)行了修訂,具體如下:

    1.有效湍流強(qiáng)度Ieff從平均值改為90%分位數(shù),公式(3)修訂為:

    2.合成湍流強(qiáng)度I同樣從平均值改為90%分位數(shù),公式(5)修訂為:

    3.尾流產(chǎn)生的附加湍流Iadd考慮到定槳型和變槳型兩種風(fēng)電機(jī)組,公式(6)修訂為:

    其中Ic是環(huán)境湍流強(qiáng)度Iamb的90%分位數(shù),CT是風(fēng)電機(jī)組的推力系數(shù),是關(guān)于輪轂高度風(fēng)速Vhub的函數(shù)。

    五、大型風(fēng)電場(chǎng)的湍流增強(qiáng)

    單臺(tái)風(fēng)電機(jī)組或小型風(fēng)電場(chǎng)的尾流影響一般在下風(fēng)向傳播一定距離(約20倍風(fēng)輪直徑)后接近消失,風(fēng)速恢復(fù)到自由流水平;然而對(duì)于大型風(fēng)電場(chǎng)或百萬(wàn)(千萬(wàn))千瓦級(jí)風(fēng)電基地,在運(yùn)行過(guò)程中可產(chǎn)生巨大的擾動(dòng)效應(yīng),在風(fēng)電場(chǎng)上形成一種新的“內(nèi)邊界層”。Frandsen等人提出了“無(wú)限大”風(fēng)電場(chǎng)的內(nèi)邊界層(In fi nite Wind Farm Boundary Layer,IWFBL)模型(圖2),將大型風(fēng)電場(chǎng)視為粗糙度增大處理,并采用地轉(zhuǎn)曳力定律來(lái)計(jì)算環(huán)境風(fēng)速和湍流。

    1.風(fēng)速垂直廓線分為輪轂高度以上和輪轂高度以下兩部分,假定遵從中性層結(jié)條件下的近地面層的風(fēng)速廓線關(guān)系:

    其中V(z)是高度z處的風(fēng)速;u*0和u*分別是輪轂高度以上和以下部分的摩擦速度;κ是Von karman常數(shù),取κ=0.4;z00和z0分別是輪轂高度以上和以下部分的粗糙度;zhub是輪轂高度。

    2.湍流垂直廓線分葉輪以上、葉輪以下、葉輪之間共三個(gè)部分,假定葉輪以上、葉輪以下的湍流遵從中性層結(jié)條件下的近地面層的湍流計(jì)算公式:

    其中σ00是葉輪以上部分的湍流,σamb是葉輪以下部分的湍流,即環(huán)境湍流;D是風(fēng)輪直徑。

    假定從葉輪下沿到葉輪上沿的湍流隨高度線性變化,則輪轂高度的湍流計(jì)算公式為:

    其中σhub是輪轂高度的湍流;其中σ00是地轉(zhuǎn)風(fēng)速G、科氏力、粗糙度z0、環(huán)境湍流σamb、歸一化的風(fēng)電場(chǎng)排布行距dr列距dt、風(fēng)電機(jī)組的推力系數(shù)CT、輪轂高度zhub、風(fēng)輪直徑D的函數(shù)。同樣可將公式(13)寫(xiě)作湍流強(qiáng)度的形式,如下:

    圖2 “無(wú)限大”風(fēng)電場(chǎng)的內(nèi)邊界層模型示意圖

    其中Ihub、I00和Iamb分別是輪轂高度、葉輪以上部分和以下部分(環(huán)境)湍流強(qiáng)度。對(duì)于中高緯度地區(qū),可推導(dǎo)出I00近似為:

    對(duì)于大型風(fēng)電場(chǎng)應(yīng)用內(nèi)邊界層模型,采用公式(14)計(jì)算出輪轂高度的湍流強(qiáng)度Ihub,并在公式(5)、(8)中采用Ihub代替環(huán)境湍流強(qiáng)度Iamb,最終計(jì)算出有效湍流強(qiáng)度Ieff。

    IEC第三版規(guī)定符合以下兩個(gè)條件之一時(shí),應(yīng)當(dāng)考慮大型風(fēng)電場(chǎng)的湍流增強(qiáng):

    (1)從被考慮的風(fēng)電機(jī)組到風(fēng)電場(chǎng)邊緣,機(jī)組的數(shù)量多于5臺(tái);

    (2)垂直于主導(dǎo)風(fēng)向的各排之間的間距小于3D。

    六、海上風(fēng)電場(chǎng)的湍流模型

    IEC海上風(fēng)電機(jī)組設(shè)計(jì)要求(IEC 61400-3 First Edition)中湍流強(qiáng)度及風(fēng)電機(jī)組適應(yīng)性評(píng)估與上述基本相同,增加的內(nèi)容包括可根據(jù)海面粗糙度來(lái)估算縱向湍流σ1:

    I15是輪轂高度風(fēng)速Vhub為15m/s時(shí)的湍流強(qiáng)度;z0是海面粗糙度,與摩擦速度u*相關(guān),由Charnock公式計(jì)算出:

    其中g(shù)是重力加速度;Ac是Charnock常數(shù),對(duì)于遠(yuǎn)海建議Ac=0.011,對(duì)于近海建議Ac=0.034。

    結(jié)合中性層結(jié)條件下的近地面層的風(fēng)速廓線和湍流關(guān)系[公式(11)、(12)],有 :

    可見(jiàn)海面粗糙度和湍流強(qiáng)度也隨風(fēng)速增加而增大。當(dāng)沒(méi)有海上測(cè)風(fēng)塔的湍流數(shù)據(jù)時(shí),可采用公式(16)-(17)計(jì)算結(jié)果代替環(huán)境湍流,并最終計(jì)算出有效湍流。

    風(fēng)電場(chǎng)案例介紹

    江蘇響水海上20萬(wàn)千瓦風(fēng)電場(chǎng)位于江蘇省鹽城市響水縣三圩鹽場(chǎng)的外側(cè)海域,離岸距離10km,場(chǎng)內(nèi)水深8-12m。海上測(cè)風(fēng)塔于2008年設(shè)立,風(fēng)速觀測(cè)高度為10 m、25 m、40 m、50 m、60 m、70 m和90m,風(fēng)向觀測(cè)高度為10 m、50 m、70 m和90m,測(cè)風(fēng)超過(guò)3個(gè)完整年。

    場(chǎng)內(nèi)安裝了37 臺(tái)西門(mén)子公司生產(chǎn)的海上風(fēng)電機(jī)組(變槳變速型、單機(jī)容量為4.0MW、風(fēng)輪直徑為130m、輪轂高度為90m,IEC等級(jí)為ⅡB)和18 臺(tái)金風(fēng)科技公司生產(chǎn)的海上風(fēng)電機(jī)組(變槳變速型、單機(jī)容量為3.0MW 、風(fēng)輪直徑為121m、輪轂高度為85m,IEC等級(jí)為ⅢB)。2016年10月實(shí)現(xiàn)全部機(jī)組并網(wǎng)發(fā)電,為目前我國(guó)單體規(guī)模最大的海上風(fēng)電場(chǎng)。

    圖3給出了海上測(cè)風(fēng)塔的位置、風(fēng)電機(jī)組排布方案、功率曲線和推力曲線。場(chǎng)區(qū)主風(fēng)向?yàn)闁|北風(fēng)、東風(fēng)和東南風(fēng),風(fēng)電機(jī)組沿海岸線排布,分為三排,其中8號(hào)-25號(hào)為金風(fēng)科技風(fēng)電機(jī)組,間距為370-550m(約3-5倍風(fēng)輪直徑),排布相對(duì)緊密;其余為西門(mén)子風(fēng)電機(jī)組,間距580-1300m(約5-10倍風(fēng)輪直徑),排布相對(duì)稀疏。

    湍流強(qiáng)度及風(fēng)電機(jī)組適應(yīng)性評(píng)估結(jié)果

    一、海上測(cè)風(fēng)塔的湍流強(qiáng)度評(píng)估

    考慮到西門(mén)子和金風(fēng)科技風(fēng)電機(jī)組的輪轂高度分別為85m和90m,因此本文選擇海上測(cè)風(fēng)塔90m高度的湍流強(qiáng)度進(jìn)行評(píng)估。海上測(cè)風(fēng)塔90m高度的湍流強(qiáng)度隨風(fēng)速的變化關(guān)系見(jiàn)圖4。可見(jiàn)海上測(cè)風(fēng)塔90m高度的1-25m/s全風(fēng)速區(qū)間(含15m/s)的代表湍流強(qiáng)度均低于IEC等級(jí)B的代表湍流強(qiáng)度。因此從環(huán)境湍流強(qiáng)度上判斷風(fēng)電場(chǎng)適合于采用IEC等級(jí)B的風(fēng)電機(jī)組。

    圖3 海上測(cè)風(fēng)塔的位置、風(fēng)電機(jī)組排布方案、功率曲線和推力曲線

    二、各臺(tái)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度評(píng)估

    采用IEC第三版[即公式(3)-(6)]和第三版第一修訂版[即公式(7)-(10)]分別計(jì)算出各臺(tái)機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度,如圖5。圖中給出了輪轂高度風(fēng)速為10m/s和15m/s時(shí)的結(jié)果,其他風(fēng)速的結(jié)果略。從圖5可見(jiàn)IEC第三版和第三版第一修訂版計(jì)算出的有效湍流強(qiáng)度具有明顯差別:

    (一)根據(jù)IEC第三版結(jié)果,輪轂高度風(fēng)速為10m/s時(shí),24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度超過(guò)了IEC等級(jí)B;而輪轂高度風(fēng)速為15m/s時(shí),23、24、25號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度超過(guò)了IEC等級(jí)B;

    (二)根據(jù)IEC第三版第一修訂版結(jié)果,輪轂高度風(fēng)速為10m/s時(shí),同樣24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度超過(guò)了IEC等級(jí)B;而輪轂高度風(fēng)速為15m/s時(shí),所有風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度均低于IEC等級(jí)B。

    由上文論述,IEC第三版適用于定槳型風(fēng)電機(jī)組計(jì)算尾流產(chǎn)生的附加湍流,第三版第一修訂版同時(shí)適用于定槳型和變槳型風(fēng)電機(jī)組。由于本風(fēng)電場(chǎng)安裝的西門(mén)子和金風(fēng)科技風(fēng)電機(jī)組均為變槳型風(fēng)電機(jī)組,因此應(yīng)當(dāng)采用第三版第一修訂版結(jié)果。

    三、考慮大型風(fēng)電場(chǎng)湍流增強(qiáng)

    在第三版第一修訂版結(jié)果的基礎(chǔ)上,對(duì)于滿(mǎn)足IEC條件的大型風(fēng)電場(chǎng),應(yīng)考慮內(nèi)邊界層模型的湍流增強(qiáng)[即公式(14)-(15)]。圖6給出了大型風(fēng)電場(chǎng)湍流增強(qiáng)對(duì)各臺(tái)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度的影響。可見(jiàn)內(nèi)排風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度明顯升高。輪轂高度風(fēng)速為10m/s時(shí),大型風(fēng)電場(chǎng)湍流增強(qiáng)導(dǎo)致30號(hào)-35號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度上升了0.01-0.02;輪轂高度風(fēng)速為15m/s時(shí),大型風(fēng)電場(chǎng)湍流增強(qiáng)導(dǎo)致30號(hào)-37號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度上升了0.01左右。同樣24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度超過(guò)了IEC等級(jí)B。

    由上文公式,大型風(fēng)電場(chǎng)湍流增強(qiáng)后的環(huán)境湍流強(qiáng)度Ihub主要與風(fēng)電場(chǎng)排布行列距drdt、風(fēng)電機(jī)組的推力系數(shù)CT相關(guān)。由于30號(hào)-37號(hào)風(fēng)電機(jī)組主要位于風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)排,且主風(fēng)向(東北風(fēng)、東風(fēng)和東南風(fēng))上的8號(hào)-25號(hào)風(fēng)電機(jī)組為金風(fēng)科技風(fēng)電機(jī)組,間距為370-550m(約3-5倍風(fēng)輪直徑),排布相對(duì)緊密,產(chǎn)生了內(nèi)邊界層效應(yīng),從而導(dǎo)致風(fēng)電場(chǎng)的環(huán)境湍流增強(qiáng)。大型海上風(fēng)電場(chǎng)應(yīng)合理加大內(nèi)排風(fēng)電機(jī)組的間距,減少內(nèi)排風(fēng)電機(jī)組數(shù)量,可緩解內(nèi)邊界層效應(yīng)產(chǎn)生的湍流增強(qiáng)。

    湍流強(qiáng)度超標(biāo)分析

    進(jìn)一步對(duì)24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度隨輪轂高度風(fēng)速的變化關(guān)系進(jìn)行分析,結(jié)果見(jiàn)圖7。可以看到雖然測(cè)風(fēng)塔的湍流強(qiáng)度較低,但在疊加了鄰近風(fēng)電機(jī)組尾流產(chǎn)生的附加湍流強(qiáng)度后,24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度大幅上升;其中輪轂高度風(fēng)速為9-10m/s時(shí),風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度小幅超過(guò)了IEC等級(jí)B。

    圖4 海上測(cè)風(fēng)塔90m高度的湍流強(qiáng)度隨風(fēng)速的變化關(guān)系

    圖5 輪轂高度風(fēng)速為10m/s和15m/s時(shí)各臺(tái)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度

    圖8給出了當(dāng)輪轂高度風(fēng)速為9-10m/s時(shí),環(huán)境湍流強(qiáng)度和尾流產(chǎn)生的附加湍流強(qiáng)度的風(fēng)電機(jī)組合成湍流強(qiáng)度隨輪轂高度風(fēng)向的變化關(guān)系??梢?jiàn)風(fēng)向?yàn)?20。和300。扇區(qū)時(shí),24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的合成湍流強(qiáng)度大幅高于測(cè)風(fēng)塔代表湍流強(qiáng)度。兩個(gè)扇區(qū)分別存在25號(hào)、23號(hào)風(fēng)電機(jī)組,與24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的間距370-380m(約3倍風(fēng)輪直徑),過(guò)于緊密,尾流產(chǎn)生的附加湍流較大,從而導(dǎo)致24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度超過(guò)了IEC等級(jí)B。

    后續(xù)應(yīng)對(duì)24號(hào)風(fēng)電機(jī)組進(jìn)行疲勞載荷計(jì)算,若載荷計(jì)算結(jié)果未超過(guò)設(shè)計(jì)值,則可正常運(yùn)行發(fā)電;若載荷計(jì)算結(jié)果超過(guò)設(shè)計(jì)值,則可通過(guò)優(yōu)化鄰近風(fēng)電機(jī)組的控制策略,以減小24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流。如輪轂高度風(fēng)速為9-10m/s時(shí),若風(fēng)向?yàn)?20。扇區(qū),關(guān)閉25號(hào)風(fēng)電機(jī)組;若風(fēng)向?yàn)?00。扇區(qū),關(guān)閉23號(hào)風(fēng)電機(jī)組。通過(guò)犧牲小部分發(fā)電量,避免24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度超標(biāo),從而降低疲勞載荷,延長(zhǎng)風(fēng)電機(jī)組使用壽命。

    結(jié)語(yǔ)

    江蘇響水海上20萬(wàn)千瓦風(fēng)電場(chǎng)的研究結(jié)果表明:

    (1)IEC第三版和第三版第一修訂版計(jì)算出的有效湍流強(qiáng)度有明顯差別。前者適用于定槳型風(fēng)電機(jī)組,后者同時(shí)適用于定槳型和變槳型風(fēng)電機(jī)組,實(shí)際業(yè)務(wù)中應(yīng)采用后者結(jié)果;

    (2)大型風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)排風(fēng)電機(jī)組的湍流增強(qiáng)效應(yīng)明顯。大型海上風(fēng)電場(chǎng)應(yīng)合理加大內(nèi)排風(fēng)電機(jī)組的間距,減少內(nèi)排風(fēng)電機(jī)組數(shù)量,可緩解內(nèi)邊界層效應(yīng)產(chǎn)生的湍流增強(qiáng);

    (3)因鄰近機(jī)組的間距過(guò)于緊密,尾流產(chǎn)生的附加湍流較高,24號(hào)機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度小幅超過(guò)IEC等級(jí)B。需進(jìn)行疲勞載荷計(jì)算或優(yōu)化控制策略,避免湍流強(qiáng)度超標(biāo)。

    本文對(duì)于大型海上風(fēng)電場(chǎng)的風(fēng)況評(píng)估、風(fēng)電機(jī)組選型等工作具有一定的指導(dǎo)意義和應(yīng)用價(jià)值。

    圖6 大型風(fēng)電場(chǎng)湍流增強(qiáng)對(duì)各臺(tái)風(fēng)電機(jī)組有效湍流強(qiáng)度的影響

    圖7 24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的有效湍流強(qiáng)度隨輪轂高度風(fēng)速的變化關(guān)系

    圖8 24號(hào)風(fēng)電機(jī)組的合成湍流強(qiáng)度隨輪轂高度風(fēng)向的變化關(guān)系

    (作者單位:張雙益、胡非:中國(guó)科學(xué)院大氣物理研究所大氣邊界層物理與大氣化學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室;王益群:中國(guó)三峽新能源有限公司;胡威:新疆金風(fēng)科技股份有限公司)

    *國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目:大氣邊界層湍流擬序結(jié)構(gòu)及其統(tǒng)計(jì)特征研究(項(xiàng)目編號(hào):11472272)。

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