厚風(fēng)氧化帶注漿改性后采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)特征分析

徐華生 彭世龍 榮傳新 程樺 侯俊領(lǐng)

摘 要：針對(duì)淮南礦區(qū)顧北礦南二采區(qū)1512（3）工作面近厚風(fēng)氧化帶開(kāi)采的地質(zhì)特征，采用J型水平羽翼分支孔對(duì)厚風(fēng)氧化帶進(jìn)行地面預(yù)注漿加固。在注漿改性加固的基礎(chǔ)上，對(duì)工作面開(kāi)采礦壓實(shí)施監(jiān)測(cè)。通過(guò)監(jiān)測(cè)結(jié)果，對(duì)風(fēng)氧化帶整體注漿改性后采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)特征進(jìn)行了分析。結(jié)果表明：風(fēng)氧化帶整體注漿加固后，工作面來(lái)壓呈現(xiàn)大小周期現(xiàn)象；工作面老頂初次來(lái)壓步距平均值為31.5m，前12個(gè)周期來(lái)壓步距平均值為13.20m，初次來(lái)壓步距及周期來(lái)壓步距均稍大于類似條件下的工作面。該研究成果對(duì)近厚風(fēng)氧化帶下安全高效采煤具有重要的指導(dǎo)意義。

關(guān)鍵詞：厚風(fēng)氧化帶；無(wú)關(guān)鍵層；J型注漿；礦壓

中圖分類號(hào)： TD32 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1672-1098（2017）06-0076-06

Abstract：According to the geological features of near thick wind oxidation zone in the second mining area 1512 （3） working face in south Gubei Mine of Huainan mining area， using the J type horizontal wings branch hole the thick wind oxidation zone was reinforced with grouting. On the basis of grouting modification and reinforcement， mining face pressure was monitored. Through the monitoring results， behavior characteristics of the stope ground pressure in the wind oxidation zone being grouted and modificated were analyzed. The results showed that： after the overall grouting in the wind oxidation zone， the working face pressure on displayed the periodic phenomenon； the average of the first roof weighting pace was 31.5m on the working face roof and in the first 12 week period the roof weighting pace averaged 13.20m， the first weighting pace and periodic weighting pace were slightly larger than the working faces under the similar conditions. The research results have important guiding significance for safe and efficient coal mining under near the thick wind oxidation zone.

Key words：thick wind oxidation zone； no key stratum； J grouting； mine pressure

綜采工作面的頂板控制一直是采礦學(xué)科研究的核心問(wèn)題之一。采場(chǎng)中一切礦壓顯現(xiàn)的根源是采動(dòng)引起的上覆巖層的運(yùn)動(dòng)，由于上覆巖層的巖性、厚度、層位關(guān)系及構(gòu)造情況不同，存在著多種多樣的運(yùn)動(dòng)規(guī)律[1-4]。近年來(lái)，我國(guó)已經(jīng)發(fā)生數(shù)十起松散含水層下采煤壓架致災(zāi)事故，并且綜采面壓架致災(zāi)呈現(xiàn)增多趨勢(shì)，特別在薄基巖厚風(fēng)氧化帶下發(fā)生壓架致災(zāi)事故尤為突出，造成了重大的經(jīng)濟(jì)損失，嚴(yán)重威脅煤礦安全生產(chǎn)，因此，引起行業(yè)領(lǐng)導(dǎo)和眾多學(xué)者關(guān)注[5-10]。目前，國(guó)內(nèi)對(duì)風(fēng)氧化帶的處理方面有一些相關(guān)的工程實(shí)踐研究，用途較為廣泛的主要在立井井筒建設(shè)過(guò)程中，通過(guò)對(duì)風(fēng)化帶開(kāi)展地面預(yù)注漿，起到了加固和封水效果[11-15]。國(guó)外研究方面，因?yàn)閲?guó)情不同，深部類似條件的風(fēng)氧化帶無(wú)關(guān)鍵層條件的煤炭開(kāi)采很少。

顧北礦南二采區(qū)1512（3）工作面回采時(shí)，上覆巖層中有超過(guò)30m的厚風(fēng)氧化帶，當(dāng)荷載傳遞到該層位出現(xiàn)大周期來(lái)壓時(shí)，單靠提高液壓支架工作阻力應(yīng)對(duì)將非常被動(dòng)；而主動(dòng)改善工作面上覆圍巖結(jié)構(gòu)則是行之有效的關(guān)鍵措施。常規(guī)的工作面注漿將面臨鉆孔成孔困難，抱鉆、塌孔、封孔困難、注漿壓力難以達(dá)到要求等問(wèn)題。為此，針對(duì)淮南礦區(qū)顧北礦南二采區(qū)1512（3）工作面厚風(fēng)氧化帶、無(wú)關(guān)鍵層條件，為了防止薄基巖厚風(fēng)氧化帶煤層工作面開(kāi)采時(shí)再次發(fā)生壓架出水等事故，在工作面開(kāi)采前設(shè)計(jì)采用了一種J型水平羽翼分支孔的注漿孔布置方式，結(jié)合定向鉆孔技術(shù)和水平預(yù)注漿技術(shù)，對(duì)采煤工作面頂板風(fēng)化基巖帶進(jìn)行了地面預(yù)注漿。本文在厚風(fēng)氧化帶地面預(yù)注漿改性加固的基礎(chǔ)上，科學(xué)組織開(kāi)采，并對(duì)工作面開(kāi)采礦壓實(shí)施監(jiān)測(cè)，對(duì)風(fēng)氧化帶整體注漿改性后采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)特征進(jìn)行了分析，保障了該種條件下工作面的順利開(kāi)采，研究成果有利于淮南礦區(qū)持續(xù)、高效安全發(fā)展，具有重要的學(xué)術(shù)價(jià)值和重大的現(xiàn)實(shí)意義。

1 工作面概況

1）工作面位置

淮南礦區(qū)顧北礦南二采區(qū)1512（3）工作面為含水層下提高上限回采，工作面東側(cè)為南二（13-1）煤層底板軌道大巷、南二（13-1）煤層膠帶機(jī)大巷、南二（13-1）煤層回風(fēng)大巷及井田邊界；南側(cè)為設(shè)計(jì)的1512（3）工作面；西側(cè)為南二（13-1）煤風(fēng)氧化帶，工作面布置如圖1所示。

2）頂板和底板情況

工作面煤層頂?shù)装迩闆r如表1所示。

頂板特征：該面13-1煤偽頂缺失；直接頂為泥巖、砂質(zhì)泥巖，厚度不穩(wěn)定，為2.0～10.0m，均厚4.0m；老頂為粉細(xì)砂巖，厚度變化大，為0.8～7.4m，均厚2.0m，其中切眼中、下部較厚，其上部發(fā)育有13-2煤，厚度為0～0.5m，局部缺失。

通過(guò)工作面切眼附近進(jìn)行鉆孔取芯發(fā)現(xiàn)：該鉆孔處13-1煤層厚5.39m，老頂往上依次為18.1m的粉細(xì)砂巖、15.17m風(fēng)化泥巖、5.08m風(fēng)化花斑泥巖、6.9m強(qiáng)風(fēng)化泥巖、1.3m風(fēng)化中砂巖，風(fēng)氧化帶厚度28.85m（其中強(qiáng)風(fēng)化帶度厚度17.26m、弱風(fēng)化帶度厚度11.59m），沖積層與風(fēng)化基巖交界面深度為421.15m。將鉆孔取芯試樣進(jìn)行巖石力學(xué)特性分析可知，風(fēng)化帶巖性主要為泥巖和砂質(zhì)泥巖，其抗壓強(qiáng)度較低，均在6MPa以下。

3）煤層賦存情況

1512（3）工作面所采煤層為13-1煤層，煤層下部含一層夾矸，厚度0.3～0.4m，夾矸主要為炭質(zhì)泥巖、泥巖；煤層最大厚度為6.2m，最小厚度為4.3m，平均厚度為5.4m，煤層發(fā)育穩(wěn)定。

4）工作面構(gòu)造情況

1512（3）工作面總體構(gòu)造形態(tài)為一單斜構(gòu)造，煤層走向近南北，傾角3°～8°，平均傾角5°；掘進(jìn)期間順槽及切眼共揭露斷層5處，其中對(duì)回采有影響的斷層3條，斷層最大落差7.2m，其中小于1m落差的有1條。

5）巷道布置和工作面基本參數(shù)

本工作面運(yùn)輸順槽和軌道順槽巷均沿煤層傾向布置。工作面可采走向長(zhǎng)度391.6m；面長(zhǎng)195m；煤厚4.3～6.0m；采高2.8～4.3m；傾角3°～7°，平均5°。

6）采煤工藝

1512（3）采用傾向長(zhǎng)壁區(qū)內(nèi)后退式一次采全高綜合機(jī)械化采煤法回采。初采初放期間采高控制在3.8～4.0m；正?；夭筛?3-1煤頂板回采，最大采高不超過(guò)4.8m。工作面采用四柱支撐掩護(hù)式液壓支架支護(hù)，兩順槽采用超前支架支護(hù)。采空區(qū)采用頂板自然垮落式。

7）注漿設(shè)計(jì)與注漿效果分析

由于顧北礦南二采區(qū)1512（3）頂板風(fēng)氧化帶自穩(wěn)定性極差，為了防止薄基巖厚風(fēng)氧化帶煤層開(kāi)采時(shí)發(fā)生壓架出水等事故，在工作面開(kāi)采前設(shè)計(jì)采用了一種J型水平羽翼分支孔的注漿孔布置方式，結(jié)合定向鉆孔技術(shù)和水平預(yù)注漿技術(shù)，對(duì)采煤工作面頂板風(fēng)化基巖帶進(jìn)行了地面預(yù)注漿。根據(jù)鉆孔觀測(cè)資料可知，煤層頂板上方20～50m范圍為風(fēng)氧化帶，結(jié)合注漿擴(kuò)散的特點(diǎn)，風(fēng)氧化帶注漿設(shè)定在深度434.43～447.55m的風(fēng)化泥巖層內(nèi)進(jìn)行注漿，注漿范圍為自開(kāi)切眼起200m×60m（工作面面長(zhǎng)×走向長(zhǎng)度），以1512（3）工作面回風(fēng)順槽上方（深度為440m，與風(fēng)化基巖頂界面距離為18m）為注漿起點(diǎn)，以1512（3）工作面膠帶機(jī)順槽上方（深度為445m，與風(fēng)化基巖頂界面距離為15m）為注漿起點(diǎn)。

根據(jù)注漿加固工程實(shí)施情況，結(jié)合工作面放水孔施工布置，在1512（3）工作面頂板風(fēng)氧化帶共鉆取了17個(gè)鉆孔進(jìn)行取芯。各鉆孔取芯情況表明，風(fēng)氧化帶的巖性以泥巖為主，局部呈黃色泥狀，未加固段的風(fēng)氧化帶泥巖呈強(qiáng)風(fēng)化、泥質(zhì)結(jié)構(gòu)、疏松易碎且節(jié)理發(fā)育，破碎后呈菱角狀態(tài)，巖芯占總鉆進(jìn)長(zhǎng)度的比例為0.35%；注漿加固段由于注漿對(duì)風(fēng)氧化帶破碎巖塊起到了明顯的膠結(jié)作用，完整性也明顯好于未注漿加固段。通過(guò)對(duì)所取芯樣進(jìn)行巖石力學(xué)試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明工作面上覆巖體泥巖和砂質(zhì)泥巖的抗壓強(qiáng)度為14.4～20.7MPa，破壞后的巖芯中夾雜少量頁(yè)巖，層狀分布明顯。細(xì)砂巖和中細(xì)砂巖的強(qiáng)度為61.9～69.1MPa，為上覆巖層中的主要持力層。未加固段風(fēng)氧化帶泥巖抗剪強(qiáng)度為3.2MPa，注漿加固段抗剪強(qiáng)度為4.5MPa，抗剪強(qiáng)度、粘聚力均值提高約40%。

2 工作面礦壓監(jiān)測(cè)方案

1）系統(tǒng)簡(jiǎn)介

采用尤洛卡公司生產(chǎn)的KJ216礦用液壓支架監(jiān)控系統(tǒng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)監(jiān)測(cè)支架工作阻力。

2）支架工作阻力測(cè)區(qū)

工作面采用KJ216/KJ653型煤礦液壓支架監(jiān)測(cè)監(jiān)控系統(tǒng)測(cè)定液壓支架工作阻力。在整個(gè)工作面布置13條測(cè)線，共裝26個(gè)壓力分機(jī)，依次分別為1#、3#、5#、10#、15#、20#、25#、 30#、 35#、 40#、 45#、 50#、 55#、 60#、 65#、70#、75#、80#、85#、90#、95#、100#、105#、110#、111#、113#支架。工作面推進(jìn)過(guò)程中支架工作阻力值連續(xù)自動(dòng)記錄在監(jiān)控主機(jī)中，測(cè)區(qū)布置及部分儀器布設(shè)如圖2所示。

3 注漿改性后采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)特征

在1512（3）工作面未開(kāi)采之前，首先對(duì)工作面上覆的風(fēng)氧化帶進(jìn)行整體注漿加固，工作面自9月19日生成至10月28日，共回采約200m?，F(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)從2014年9月19日開(kāi)始到2014年10月18日結(jié)束，監(jiān)測(cè)期間工作面回采200m，其中包含直接頂初次垮落，老頂初次來(lái)壓和若干個(gè)周期來(lái)壓的頂板運(yùn)動(dòng)階段。

根據(jù)所監(jiān)測(cè)到的支架工作阻力生成工作面液壓支架工作阻力二維等值線圖（見(jiàn)圖3），可以推斷風(fēng)氧化帶注漿加固后的頂板運(yùn)移規(guī)律。

由圖3分析可知，風(fēng)氧化帶內(nèi)整體注漿后，回采期間，采場(chǎng)中部范圍來(lái)壓持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，步距較小，上下端頭側(cè)來(lái)壓步距較大持續(xù)時(shí)間較短，采場(chǎng)一共經(jīng)歷了3次比較大的周期來(lái)壓。初次來(lái)壓較周期來(lái)壓步距大，正常開(kāi)采階段，直接頂基本隨采而冒，無(wú)懸頂。大小周期來(lái)壓現(xiàn)象說(shuō)明了經(jīng)過(guò)注漿改性后的厚風(fēng)氧化帶相對(duì)于未注漿產(chǎn)生了主關(guān)鍵層和亞關(guān)鍵層，主關(guān)鍵層初次破斷和周期破斷往往形成大來(lái)壓，來(lái)壓顯現(xiàn)強(qiáng)烈，亞關(guān)鍵層初次破斷和周期破斷往往形成小來(lái)壓。工作面推進(jìn)70m距離時(shí)，即工作面第三次周期來(lái)壓時(shí)，整個(gè)工作面液壓支架工作阻力值遠(yuǎn)大于前兩次周期來(lái)壓時(shí)的液壓支架工作阻力，即可判定此次來(lái)壓為一次大周期來(lái)壓，此時(shí)工作面共經(jīng)歷3次周期來(lái)壓；同理可判定當(dāng)工作面推進(jìn)120m時(shí)，工作面出現(xiàn)第二次大周期來(lái)壓，此時(shí)工作面共經(jīng)歷7次周期來(lái)壓。

3.1 老頂初次來(lái)壓顯現(xiàn)特征

1）頂板冒落情況

工作面采空區(qū)初次放炮落頂后，直接頂基本垮落。工作面正常推進(jìn)過(guò)程中，采空區(qū)直接頂基本隨采隨冒。工作面頂板較破碎，經(jīng)常會(huì)有漏矸現(xiàn)象，特別是在初次來(lái)壓期間。

2）工作面頂板淋水情況

工作面頂板開(kāi)采期間無(wú)淋水情況出現(xiàn)。

3）煤壁片幫漏頂情況

工作面推進(jìn)過(guò)程中，老頂初次來(lái)壓期間，煤壁狀況良好，基本無(wú)偏幫漏頂現(xiàn)象出現(xiàn)。

4）老頂初次來(lái)壓步距的判定

由工作面液壓支架工作阻力監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)及觀測(cè)到的工作面宏觀礦壓顯現(xiàn)特征可以判定工作面各個(gè)位置的初次來(lái)壓時(shí)間及步距，其監(jiān)測(cè)結(jié)果如表2所示。

由表2分析可知，老頂初次來(lái)壓步距為27.7～36.5m，平均為31.5m，而本礦區(qū)其他類似工作面老頂初次來(lái)壓步距為28～30m，由此可見(jiàn)，風(fēng)氧化帶整體加固后，工作面老頂初次來(lái)壓步距稍大于未加固條件下的工作面老頂初次來(lái)壓步距。由于工作面面長(zhǎng)195m，同時(shí)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)地質(zhì)條件不同，受DF42斷層及來(lái)壓期間上下端頭推進(jìn)距離差異等因素的影響導(dǎo)致整個(gè)工作面初次來(lái)壓呈現(xiàn)分段來(lái)壓，具體表現(xiàn)為工作面上部、中部液壓支架處老頂首先來(lái)壓，然后向工作面下部進(jìn)行。

3.2 老頂周期來(lái)壓顯現(xiàn)特征

1）頂板冒落情況

周期來(lái)壓期間，采空區(qū)直接頂隨采隨冒。工作面頂板較破碎，經(jīng)常會(huì)有漏矸現(xiàn)象。

2）工作面頂板淋水情況

周期來(lái)壓期間工作面頂板開(kāi)采期間無(wú)淋水情況出現(xiàn)。

3）煤壁片幫漏頂情況

工作面推進(jìn)過(guò)程中，在周期來(lái)壓前期（1～3周期），工作面煤壁狀況良好無(wú)明顯的漏頂與片幫現(xiàn)象，支架后方頂板充分垮落，垮落區(qū)壓實(shí)。工作面上端頭與膠帶機(jī)順槽交匯處上方過(guò)斷層處的頂板較為破碎，經(jīng)過(guò)工人打入單體支柱加固后狀況有所改善。在周期來(lái)壓中期（4～6周期），由于工作面已基本過(guò)斷層，工作面上端頭與膠帶機(jī)順槽交匯處頂板的完整性較前段時(shí)間有明顯改善，部分架前煤壁出現(xiàn)輕微片幫現(xiàn)象，該觀測(cè)期間整個(gè)工作面沒(méi)有發(fā)現(xiàn)明顯的漏頂現(xiàn)象。支架后方頂板充分垮落，垮落區(qū)壓實(shí)度較好。在周期來(lái)壓后期（7～9周期），觀測(cè)期間工作面支架前方煤壁有多處出現(xiàn)片幫和漏頂現(xiàn)象，其中，10月18日87#、79#～84#發(fā)生明顯的漏頂現(xiàn)象，有大塊矸石落下。

4）周期來(lái)壓步距

根據(jù)監(jiān)測(cè)的工作面液壓支架工作阻力曲線圖可以判定工作面各周期來(lái)壓步距如圖4所示。

由圖4可知，當(dāng)工作面推進(jìn)200m時(shí)，各工作面支架均經(jīng)歷了12次周期來(lái)壓，工作面各部位初放期間的周期來(lái)壓步距范圍為13～15m，隨著工作面的開(kāi)采，第八次周期來(lái)壓后，工作面各個(gè)部位的周期來(lái)壓步距開(kāi)始減小，范圍為11～13m。工作面10#和30#支架代表工作面上部，第一次周期來(lái)壓步距為12～12.5m，周期來(lái)壓步距最大值為18.1m，最小值為9.9m，總周期來(lái)壓步距平均值為13.4m；工作面45#支架代表的工作面中上部，第一次周期來(lái)壓步距為15.1m，周期來(lái)壓步距最大值為18.3m，最小值為11.4m，周期來(lái)壓步距平均值為13.22m；工作面55#支架代表的工作面中部，第一次周期來(lái)壓步距為15.7m，周期來(lái)壓步距最大值為16.4m，最小值為10.2m，周期來(lái)壓步距平均值為12.28m；工作面70#支架代表的工作面中下部，第一次周期來(lái)壓步距為14.6m，周期來(lái)壓步距最大值為16.6m，最小值為10.5m，周期來(lái)壓步距平均值為12.62m；工作面80#和105#支架代表的工作面下部，第一次周期來(lái)壓步距約為15.4m，周期來(lái)壓步距最大值為16.9m，最小值為11.1m，周期來(lái)壓步距平均值為13.72m。

綜上，工作面各部位老頂初次來(lái)壓步距27.7～36.5m，平均31.5m；工作面各部位老頂周期來(lái)壓步距9.9～18.3m，離散性較大，平均周期來(lái)壓步距約為13.20m。總體而言，采場(chǎng)中部范圍來(lái)壓步距較小，上下端頭側(cè)來(lái)壓步距較大。初次來(lái)壓步距及周期來(lái)壓步距均稍大于其他類似條件下未注漿加固的工作面。

對(duì)風(fēng)氧化帶注漿加固后，改變了工作面原有的上覆巖層結(jié)構(gòu)。未注漿時(shí)，初次來(lái)壓時(shí)風(fēng)氧化帶隨著老頂?shù)钠茢喽较鲁?，大范圍的巖層作用在支架上，當(dāng)巖層重量超過(guò)液壓支架承受能力時(shí)易導(dǎo)致壓架，而對(duì)風(fēng)氧化帶注漿可以提高風(fēng)化巖層的抗拉能力及內(nèi)聚力，從而將風(fēng)氧化帶由載荷層變?yōu)槌休d層，老頂初次破斷時(shí)，支架只承擔(dān)注漿巖層以下巖層的重量，改變了支架受力狀態(tài)，保證了工作面的安全生產(chǎn)。

4 結(jié)論

1）風(fēng)氧化帶整體注漿加固后，工作面各部位老頂初次來(lái)壓步距27.7～36.5m，平均31.5m，工作面各部位老頂周期來(lái)壓步距9.9～18.3m，平均13.20m，初次來(lái)壓步距及周期來(lái)壓步距均稍大于類似條件下的工作面。

2）工作面各部位初放期間（風(fēng)氧化帶注漿段）周期來(lái)壓步距范圍為13～15m；當(dāng)工作面經(jīng)歷第八次周期來(lái)壓后，即9～12次周期來(lái)壓步距平均值開(kāi)始減小，范圍為11～13m。

3）風(fēng)氧化帶內(nèi)整體注漿后，回采期間，采場(chǎng)中部范圍來(lái)壓持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，步距較小，上下端頭側(cè)來(lái)壓步距較大持續(xù)時(shí)間較短，工作面來(lái)壓呈現(xiàn)大小周期現(xiàn)象，采場(chǎng)一共經(jīng)歷了3次比較大的周期來(lái)壓。

4）整個(gè)工作面初次來(lái)壓呈現(xiàn)分段來(lái)壓現(xiàn)象，具體表現(xiàn)為工作面上部、中部液壓支架處老頂首先來(lái)壓，然后向工作面下部進(jìn)行。

參考文獻(xiàn)：

[1] 錢鳴高.巖層控制的關(guān)鍵層理論[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社， 2003：28-41.

[2] 錢鳴高， 繆協(xié)興， 許家林. 巖層控制中的關(guān)鍵層理論研究[J]. 煤炭學(xué)報(bào)， 1996（3）：225-230.

[3] 繆協(xié)興， 茅獻(xiàn)彪， 孫振武，等. 采場(chǎng)覆巖中復(fù)合關(guān)鍵層的形成條件與判別方法[J]. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)， 2005， 34（5）：547-550.

[4] 付寶杰， 高明中， 涂敏，等. 關(guān)鍵層的復(fù)合效應(yīng)及其對(duì)礦壓顯現(xiàn)的影響[J]. 采礦與安全工程學(xué)報(bào)， 2016， 33（2）：220-225.

[5] 李迎富，華心祝，楊科，等.松散含水層下上提工作面壓架因素敏感性分析與壓架預(yù)防[J]. 巖土力學(xué)， 2016， 37（5）：1 425-1 433.

[6] 王曉振.松散承壓含水層下采煤壓架突水災(zāi)害發(fā)生條件及防治研究[D].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)， 2012：10-19.

[7] 田多，趙啟峰，邵國(guó)安，等. 風(fēng)氧化帶內(nèi)綜放開(kāi)采覆巖變異特征與礦壓顯現(xiàn)規(guī)律研究[J]. 采礦與安全工程學(xué)報(bào)， 2015， 32（5）： 808-813.

[8] 杜鋒，楊本水，邵明建.風(fēng)氧化帶內(nèi)傾斜長(zhǎng)壁綜采面礦壓顯現(xiàn)與控制[J].煤炭科學(xué)技術(shù)， 2008， 36（5）：10-13.

[9] 孫光.楊村煤礦風(fēng)化破碎帶成因分析及造孔施工技術(shù)[J].煤炭科學(xué)技術(shù)， 2011， 39（11）：118-120.

[10] 柴輝嬋，李文平.近風(fēng)氧化帶開(kāi)采導(dǎo)水裂隙發(fā)育規(guī)律及機(jī)制分析[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)， 2014， 33（7）：1 319-1 328.

[11] 張凱. 風(fēng)氧化帶整體注漿加固后覆巖礦壓規(guī)律研究[D]. 淮南：安徽理工大學(xué)， 2016：7-15.

[12] 陳若飛，李生生，丁振宇，等. 楊村煤礦百米厚強(qiáng)風(fēng)化帶風(fēng)井地面預(yù)注漿技術(shù)[J]. 煤炭科學(xué)技術(shù)， 2009（2）：10-12.

[13] 楊本水，段文進(jìn). 風(fēng)氧化帶內(nèi)煤層安全開(kāi)采關(guān)鍵技術(shù)的研究[J]. 煤炭學(xué)報(bào)， 2003， 28（6）：608-612.

[14] 吳玉華.超薄基巖采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)規(guī)律與調(diào)控技術(shù)研究[J]. 安徽理工大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）， 2006， 26（2）：12-16.

[15] 楊本水，孔一繁，余慶業(yè).風(fēng)氧化帶內(nèi)煤層安全開(kāi)采的試驗(yàn)研究[J]. 中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)， 2004， 33（1）：50-54.

（責(zé)任編輯：李 麗，吳曉紅，編輯：丁 寒）