脈沖頻率響應(yīng)法檢測(cè)繞組故障仿真分析

鄭 國(guó)

(四川水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院， 四川 都江堰 611830)

脈沖頻率響應(yīng)法檢測(cè)繞組故障仿真分析

鄭 國(guó)

(四川水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院， 四川 都江堰 611830)

變壓器故障中比較常見的一種現(xiàn)象為繞組變形，該故障影響惡劣。檢測(cè)變壓器故障類型或者繞組的變形程度，對(duì)于故障的發(fā)展、繞組變形進(jìn)一步惡化，保障電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行具有深遠(yuǎn)意義?？偨Y(jié)了繞組變形檢測(cè)的常用方法，并提出了一種利用方波脈沖作為注入信號(hào)，檢測(cè)繞組故障的新思路。并通過PSPICE仿真試驗(yàn)，驗(yàn)證了該方法的有效性。通過對(duì)比正弦掃頻信號(hào)、雙指數(shù)波信號(hào)和方波信號(hào)，理論分析方波脈沖信號(hào)具有檢測(cè)頻率寬，幅值高，操作簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)，得出其更適宜作為檢測(cè)繞組變形的注入信號(hào)；在PSPICE中建立繞組的高頻等效模型，通過改變繞組等效模型中對(duì)地電容和縱向電容，觀察故障前后繞組的頻響曲線，驗(yàn)證方波脈沖檢測(cè)繞組變形的有效性。研究結(jié)果可對(duì)變壓器故障檢測(cè)方法提供參考。

脈沖信號(hào); 變壓器繞組; 頻率響應(yīng)

0 引 言

隨著我國(guó)電力行業(yè)的發(fā)展，電力系統(tǒng)的規(guī)模不斷擴(kuò)大，變壓器的容量也隨之提高。變壓器作為電力輸送樞紐，其一旦發(fā)生故障，將對(duì)國(guó)民經(jīng)濟(jì)造成不可估量的損失[1]。但是變壓器工作環(huán)境復(fù)雜，故障類型多樣。因此必須采用各種分析、監(jiān)測(cè)手段，提前預(yù)防事故的發(fā)生，保障變壓器的安全運(yùn)行。

根據(jù)有關(guān)資料顯示[2]，變壓器短路故障往往會(huì)對(duì)繞組造成不同程度的損壞，如軸向變形或者輻向變形，甚至造成器身移位和繞組斷股。究其原因是變壓器在長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行過程中自身機(jī)械強(qiáng)度下降，絕緣性能老化，容易引起短路故障。短路故障產(chǎn)生的電動(dòng)力進(jìn)一步惡化了變壓器機(jī)械強(qiáng)度，引起繞組的輕微變形，導(dǎo)致絕緣局部受損，產(chǎn)生局部放電進(jìn)一步使絕緣性能惡化。因此，研究變壓器繞組狀態(tài)檢測(cè)具有十分重要意義。

低壓脈沖法是最早的變壓器繞組檢測(cè)方法之一，若變壓器繞組發(fā)生變形，等效的RLC參數(shù)就會(huì)相應(yīng)地發(fā)生變化，其脈沖響應(yīng)信號(hào)也隨之改變。其被列入IEEE標(biāo)準(zhǔn)中，但其缺點(diǎn)是重復(fù)性差[3]，對(duì)首端響應(yīng)靈敏度差[4]。目前頻率響應(yīng)分析法應(yīng)用較為廣泛[5]。在高頻區(qū)域，變壓器繞組可以被看作一個(gè)由RLC組成的無源二端口網(wǎng)絡(luò)。

頻率響應(yīng)法相對(duì)于低壓脈沖法，其操作簡(jiǎn)單，可靠，重復(fù)性好，靈敏度高[4]。但是頻率響應(yīng)法也有一定的缺點(diǎn)：檢測(cè)頻率不高，而繞組的輕微變形的信息往往存在于高頻。其次，傳統(tǒng)的頻率響應(yīng)法只能離線檢測(cè)變壓器繞組故障，不確定因素較多。此外還有繞組變形的超聲波檢測(cè)法[6]，其利用超聲波測(cè)距的原理檢測(cè)繞組變形，當(dāng)變壓器繞組發(fā)生故障之后，則超聲波經(jīng)過的距離發(fā)生改變，由此可判定變壓器繞組故障類型和故障位置[7]。該方法操作簡(jiǎn)便，原理簡(jiǎn)單，測(cè)量精確，重復(fù)性較好。但當(dāng)變壓器處于有油和無油狀態(tài)下，測(cè)量結(jié)果差異較大，不能有效判定繞組狀態(tài)，且易受油溫的影響[8]。

繞組故障的分析判別方法主要基于頻率響應(yīng)曲線。通過對(duì)比故障前后的頻響曲線的差異，判別繞組故障類型和故障位置。大致可以分為兩類，① 橫向?qū)Ρ龋瑢?duì)比同廠商同批次變壓器繞組的頻響曲線。② 縱向?qū)Ρ?，?duì)比變壓器繞組在不同時(shí)期的頻率響應(yīng)曲線[9-10]。

在實(shí)驗(yàn)室中，為了更加全面地分析數(shù)據(jù)，通常對(duì)頻響曲線中每一個(gè)諧振點(diǎn)都進(jìn)行分析計(jì)算，比較前后頻響曲線中諧振點(diǎn)頻率和幅值的偏移。設(shè)故障前繞組在諧振點(diǎn)A處的頻率為f1，幅值為M1，故障后繞組在A處的頻率為f2，幅值為M2。其中頻率的變化量Δf=f2-f1,幅值的變化量ΔM=M2-M1。若Δf<0，則表示繞組發(fā)生故障之后，諧振點(diǎn)A處的頻率向右偏移，反之則向左偏移。若ΔM>0，則表示繞組發(fā)生故障后，諧振點(diǎn)A處的幅值向上偏移，反之則向下偏移。通過對(duì)比每一個(gè)諧振點(diǎn)頻率和幅值的變化量，即可判斷頻響曲線的差異。

基于該原理，以及考慮現(xiàn)有的繞組檢測(cè)方法的局限性，本文首先理論分析了注入信號(hào)波形對(duì)繞組故障檢測(cè)的影響，繼而利用PSPICE建立繞組高頻等效模型，仿真分析方波脈沖的頻譜。為了模擬典型繞組故障，分別改變其對(duì)地電容和縱向電容。理論分析及仿真結(jié)果均表明，利用方波脈沖能有效檢測(cè)繞組的微小故障，且靈敏度較好。研究結(jié)果可對(duì)變壓器故障檢測(cè)方法提供一定的參考。

1 注入信號(hào)波形理論分析

不同類型的信號(hào)源，對(duì)于檢測(cè)繞組變形的有效性不同。信號(hào)源選擇的第一要素就是方便，需選擇實(shí)驗(yàn)室或現(xiàn)場(chǎng)容易產(chǎn)生的波形，常見的波形有雙指數(shù)波，正弦掃頻信號(hào)，方波脈沖等。本文對(duì)這幾種不同類型的信號(hào)源進(jìn)行理論分析，選擇最優(yōu)信號(hào)源。

1.1正弦掃頻信號(hào)

傳統(tǒng)的頻率響應(yīng)分析法采用正弦掃頻信號(hào)作為激勵(lì)信號(hào)源，正弦掃頻信號(hào)可以輸出穩(wěn)態(tài)正弦波信號(hào)，而且正弦波的頻率在一定時(shí)間內(nèi)可以不斷變化。但是，傳統(tǒng)的頻率響應(yīng)法使用的掃頻信號(hào)有很大的局限性。

首先，一般的正弦掃頻信號(hào)是由商用網(wǎng)絡(luò)分析儀產(chǎn)生，其價(jià)格昂貴，而且正弦波的幅值很低，最高也只能達(dá)到25 V[9]。而在變電站中，電磁信號(hào)強(qiáng)烈，電磁干擾嚴(yán)重，若采用幅值最高25 V的正弦掃頻信號(hào)作為激勵(lì)源，其激勵(lì)信號(hào)很容易被電磁信號(hào)所掩蓋。

其次，傳統(tǒng)的頻響法需要間歇注入多種頻率的正弦穩(wěn)態(tài)信號(hào)，其檢測(cè)周期長(zhǎng)。而且檢測(cè)頻率較低，根據(jù)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，頻響法注入正弦波頻率最高為1 MHz。而研究表明，繞組輕微變形的信息更多地集中在高頻段，在高頻段更容易檢測(cè)到變壓器繞組的微小變形。

變壓器繞組也可以等效為傳輸線。繞組變形等效為輸電線路上的間斷點(diǎn)或者是線路上阻抗的變化。阻抗的變化量取決于線路變化的長(zhǎng)度，輸電線路的波長(zhǎng)越短，就更容易檢測(cè)到繞組微小的變化[10-11]。例如，60 Hz時(shí)，1/4波長(zhǎng)為1 250 km；1 MHz對(duì)應(yīng)的1/4波長(zhǎng)為75 m；而在10 MHz時(shí)，1/4波長(zhǎng)只有7.5 m。顯然，頻率越高，靈敏度越高。在1 MHz以下，繞組松動(dòng)和微小偏移并不容易被發(fā)現(xiàn)。在1～3 MHz之間繞組變形可以被檢測(cè)到，但是對(duì)實(shí)驗(yàn)裝置有嚴(yán)格的要求。

綜上所述，產(chǎn)生正弦掃頻信號(hào)的儀器價(jià)格昂貴，信號(hào)幅值低，檢測(cè)頻率低，周期長(zhǎng)，忽略了繞組輕微變形在高頻的諧振信息，因此其不適宜作為繞組故障檢測(cè)的注入信號(hào)。

1.2雙指數(shù)波

雙指數(shù)波在實(shí)驗(yàn)室中容易產(chǎn)生，而且應(yīng)用廣泛。下面就雙指數(shù)波應(yīng)用于變壓器繞組故障檢測(cè)的有效性進(jìn)行研究分析。雙指數(shù)波通常由二階零輸入響應(yīng)電路(見圖1)產(chǎn)生：

圖1 二階零輸入響應(yīng)電路

(1)

(2)

(3)

由上式可知，當(dāng)電阻R發(fā)生變化時(shí)，對(duì)應(yīng)的P1和P2也將改變。進(jìn)而引起雙指數(shù)波的波形參數(shù)發(fā)生變化。因此，如果采用雙指數(shù)波檢測(cè)繞組變形故障，不同繞組的電阻值不同，則在繞組上就會(huì)產(chǎn)生波形參數(shù)不同的雙指數(shù)波，簡(jiǎn)而言之，雙指數(shù)波易受負(fù)載電阻的影響，導(dǎo)致檢測(cè)有效性降低。綜上所述，雙指數(shù)波不適宜作為繞組變形檢測(cè)的注入信號(hào)。

1.3方波脈沖

在實(shí)驗(yàn)室中可以產(chǎn)生不同波形參數(shù)的方波脈沖，方波脈沖在很多高新技術(shù)領(lǐng)域都有廣泛的應(yīng)用[13-14]。理想的方波脈沖只有脈沖寬度和幅值這兩個(gè)波形參數(shù)，然而，實(shí)際的方波脈沖還應(yīng)包括前沿上升時(shí)間和后沿時(shí)間參數(shù)等。采用方波脈沖作為變壓器故障檢測(cè)的注入脈沖有多方面的優(yōu)勢(shì)。

相對(duì)于正弦掃頻信號(hào)，方波脈沖的頻譜很寬。而正弦掃頻信號(hào)需要重復(fù)輸入多個(gè)頻率的正弦波，其檢測(cè)周期長(zhǎng)。并且方波脈沖的幅值很容易提高，而正弦掃頻信號(hào)的幅值較小，容易受到電磁干擾的影響。相比于雙指數(shù)波信號(hào)，方波脈沖發(fā)生器的內(nèi)部電容值較大，不容易受到負(fù)載阻值的影響，然而雙指數(shù)波信號(hào)易受繞組電阻的影響。對(duì)比可得，采用方波脈沖更適宜變壓器繞組故障檢測(cè)。

2 脈沖信號(hào)應(yīng)用于繞組故障檢測(cè)的仿真分析

2.1仿真的基本設(shè)置及繞組參數(shù)

繞組的頻率響應(yīng)曲線在高頻區(qū)域含有更為豐富的信息，在高頻區(qū)域，更易檢測(cè)到繞組的輕微變形。而且，脈沖信號(hào)的電壓波形經(jīng)過傅立葉變換后，其主頻通常為數(shù)十MHz。所以，建立繞組的高頻等效模型就尤為重要。文獻(xiàn)[15]中提出了多種變壓器繞組的等效模型，主要分為兩大類，一類是黑盒模型或者端口模型，另一類是物理模型。端口模型主要采用數(shù)學(xué)方程的形式描述變壓器的端口傳輸特性，與變壓器的內(nèi)部狀況和物理特性沒有任何聯(lián)系。而物理模型卻對(duì)變壓器的每個(gè)部分都進(jìn)行詳細(xì)地仿真分析，此類模型主要采用RLC等效網(wǎng)絡(luò)參數(shù)。在繞組的高頻檢測(cè)中，仿真模型越詳細(xì)越好，文獻(xiàn)[15]中提出的變壓器繞組通用模型，可在不知道變壓器具體參數(shù)的前提下，研究繞組在高頻段的輕微變形。因此，本文通過文獻(xiàn)[15]中提出的繞組模型，建立了PSPICE軟件仿真電路，仿真了脈沖信號(hào)檢測(cè)繞組變形的效果。

圖2所示為繞組高頻等效模型。模型將繞組分成很多相同的單元，單元個(gè)數(shù)由變壓器的真實(shí)情況和程序的運(yùn)算能力共同決定。采用R、L、C等效電路模擬變壓器繞組。電路中的每一單元包括對(duì)地電容(Cg)，串聯(lián)電容(Cs)，串聯(lián)電感(L)和電阻(R)。在本模型中，使用50個(gè)單元來模擬多匝的變壓器繞組。L表示線圈導(dǎo)線電感，Cg表示繞組和大地之間的電容，Cs表示匝間電容，R表示繞組電阻。并聯(lián)電阻(Rg)表示繞組和外殼間的介質(zhì)損耗，與Cs并聯(lián)的電阻(Rs)表示匝間的介質(zhì)損耗。

圖2 繞組高頻等效模型

2.2繞組縱向電容變化后的仿真分析

在變壓器的實(shí)際運(yùn)行過程中，繞組可能發(fā)生各種各樣的故障。繞組的絕緣損壞和軸向偏移都會(huì)引起縱向電容的變化。本文仿真研究繞組縱向電容變化后，方波脈沖檢測(cè)的靈敏度。其中方波脈沖的幅值設(shè)為500 V，脈沖寬度設(shè)為500 ns，前沿上升時(shí)間為20 ns。在本次仿真中，選取第三匝繞組，使其縱向電容由原來的5.1 pF下降為5 pF和4.8 pF，減小量分別為2%和5%，來模擬繞組縱向故障。當(dāng)仿真的縱向電容變化量不大時(shí)，方波脈沖檢測(cè)到靈敏度。

仿真結(jié)果如圖3所示。圖中重點(diǎn)分析差異較大的3個(gè)諧振點(diǎn)，諧振頻率為5.04、5.76和7.64 MHz處的諧振導(dǎo)納幅值如表1所示。

從表1數(shù)據(jù)中可以看出，當(dāng)縱向電容發(fā)生微小的變化時(shí)，其諧振點(diǎn)的諧振頻率基本不發(fā)生變化。只有在電容變化量為5%時(shí)，在5.04 MHz的諧振點(diǎn)處，諧振頻率向高頻方向偏移了40 kHz。但是，縱向電容的變化對(duì)幅值影響很大。在5.04 MHz的諧振頻率處，當(dāng)電容量減小2%時(shí)，其導(dǎo)納幅值比健康繞組的導(dǎo)納幅值增加了0.196，較健康繞組的導(dǎo)納幅值增加了4%。當(dāng)電容量減小了5%時(shí)，其導(dǎo)納幅值急劇增加，較健康繞組導(dǎo)納幅值增加了20%。同樣，在7.64 MHz的諧振頻率處，當(dāng)電容量減小5%時(shí)，其導(dǎo)納幅值較健康繞組增加了160%。

圖3 繞組縱向電電容變化后的頻響曲線

表1 繞組縱向電容變化前后，諧振點(diǎn)幅值和頻率的變化量

綜上所述，當(dāng)繞組的縱向電容發(fā)生微小變化時(shí)，其故障前后頻響曲線處諧振點(diǎn)的諧振頻率變化不大，但是其導(dǎo)納幅值卻發(fā)生了顯著的變化，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于電容量的變化率。因此，采用方波脈沖檢測(cè)繞組縱向電容變化的靈敏度較高。

2.3繞組對(duì)地電容變化后的仿真分析

繞組整體發(fā)生機(jī)械位移，往往會(huì)導(dǎo)致對(duì)地電容發(fā)生變化。本文改變繞組的對(duì)地電容，研究方波脈沖檢測(cè)的靈敏性。在高頻仿真模型中，繞組的對(duì)地電容值均為0.12pF。在繞組仿真模型中部，取其中一匝繞組，將其對(duì)地電容值分別減小2%和5%，以模擬繞組的機(jī)械位移。脈沖的參數(shù)不變，仿真結(jié)果如圖4所示。

同樣，僅針對(duì)第3、4、5個(gè)諧振點(diǎn)進(jìn)行分析。取故障前后的諧振點(diǎn)的頻率和導(dǎo)納幅值，如表2所示。

由表2可見，當(dāng)繞組對(duì)地電容發(fā)生微小變化時(shí)，頻響曲線上諧振點(diǎn)的諧振頻率基本不發(fā)生偏移。只有在7.64 MHz的諧振頻率處，當(dāng)對(duì)地電容變化量為5%時(shí)，其諧振頻率才向高頻方向偏移了40 kHz。在5.76 MHz的諧振頻率處，當(dāng)對(duì)地電容減小2%時(shí)，其導(dǎo)納幅值較健康繞組減小了19%，當(dāng)對(duì)地電容減小5%時(shí)，其導(dǎo)納幅值較健康繞組減小了22%。因此，對(duì)地電容變化前后，頻響曲線上導(dǎo)納幅值的變化量遠(yuǎn)大于對(duì)地電容的變化量。綜上所述，當(dāng)繞組故障導(dǎo)致對(duì)地電容變化時(shí)，方波脈沖檢測(cè)的靈敏度較高。

圖4 對(duì)地電容變化后的頻響曲線

表2 繞組對(duì)地電容變化前后，諧振點(diǎn)幅值和頻率的變化量

3 結(jié) 語(yǔ)

(1) 相對(duì)于正弦掃頻信號(hào)，方波脈沖的頻譜很寬；相比于雙指數(shù)波信號(hào)，方波脈沖發(fā)生器的內(nèi)部電容值較大，不容易受到負(fù)載阻值的影響。采用方波脈沖更適宜變壓器繞組故障檢測(cè)。

(2) 對(duì)于繞組縱向電容發(fā)生的微小變化，在5.04 MHz的諧振頻率處，當(dāng)電容量減小2%時(shí)，其導(dǎo)納幅值比健康繞組的導(dǎo)納幅值增加了4%，當(dāng)電容量減小了5%時(shí)，其導(dǎo)納幅值急劇增加，較健康繞組導(dǎo)納幅值增加了20%。故障前后頻響曲線處諧振點(diǎn)的諧振頻率變化不大，但是其導(dǎo)納幅值卻發(fā)生了顯著的變化，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于電容量的變化率。采用方波脈沖檢測(cè)繞組縱向電容變化的靈敏度較高。

(3) 對(duì)于繞組對(duì)地電容發(fā)生的微小變化，在5.76 MHz的諧振頻率處，當(dāng)對(duì)地電容減小2%時(shí)，其導(dǎo)納幅值較健康繞組減小了19%，當(dāng)對(duì)地電容減小5%時(shí)，其導(dǎo)納幅值較健康繞組減小了22%。對(duì)地電容變化前后，頻響曲線上導(dǎo)納幅值的變化量遠(yuǎn)大于對(duì)地電容的變化量，表明方波脈沖檢測(cè)的靈敏度較高。

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Simulation Analysis on the Feasibility of Transformers Winding Fault Detection Based on Impulse Signal Wave Response

ZHENGGuo

(Sichuan Water Conservancy Vocational College,Dujianyyan 611830,Sichuan,China)

Winding deformation is one of the most common types of transformer faults.It is important to detect the fault type and the degree of deformation in time,and to prevent the further deterioration of deformation and to ensure the stable operation of the transformer.This paper summarizes the common methods of winding deformation detection,and puts forward a new way to detect the faults by using the square wave pulse as the injection signal.And through PSPICE simulation and field test,the effectiveness of the method is verified.The main content of the paper is as follows: by contrasting sine sweep frequency signal and double exponential wave and square wave signal,it finds that square wave signal has the advantages of wide detection frequency,high amplitude,easy operation,and is more suitable to use the injected signal for detecting winding deformation; then the high frequency equivalent model of winding is established in PSPICE,and by changing the series capacitance and the ground capacitance,it is proved that the square pulse is effective on detecting the slight deformation.Research results can provide certain references for the measurements of transformer faults detection.

impulse; transformers winding; impulse response

2016-10-18

鄭 國(guó)(1972-)，男，四川都江堰人，講師，主要研究方向：水利水電動(dòng)力工程，機(jī)電設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定性及電能質(zhì)量分析等。

Tel.: 15982862868；E-mail： 1047820951@qq.com

TP 391.2

：A

：1006-7167(2017)07-0151-05