某交通洞TBM掘進(jìn)卡機(jī)與脫困處理

王安民

（新疆水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，烏魯木齊 830091）

某交通洞TBM掘進(jìn)卡機(jī)與脫困處理

王安民

（新疆水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，烏魯木齊 830091）

某交通洞采用TBM掘進(jìn)，遇F304斷層破碎帶，導(dǎo)致TBM卡機(jī)，經(jīng)分析，原因?yàn)镕304破碎帶塌方的塊碎石埋住刀盤，加之洞上方地下水淋濾作用，上部糜棱巖等細(xì)顆粒物質(zhì)充填密實(shí)在塌方的塊碎石空隙中，導(dǎo)致刀盤抱死。通過(guò)物探超前預(yù)報(bào)測(cè)試，確定卡機(jī)前方順洞線斷層帶長(zhǎng)度達(dá)118m，距離較大，為此確定采用低強(qiáng)度的化學(xué)灌漿保護(hù)刀盤，用高強(qiáng)度水泥對(duì)圍巖塊碎石固結(jié)灌漿，使塌方塊碎石膠結(jié)成整體，在擴(kuò)挖抱死刀盤周圍形成低強(qiáng)度化學(xué)灌漿層，該方案效果明顯，TBM在短時(shí)間內(nèi)實(shí)現(xiàn)了脫困。

斷層帶；TBM卡機(jī)；脫困；物探超前預(yù)報(bào)

1 工程概況

某工程交通洞長(zhǎng)6.4km，采用TBM掘進(jìn)，設(shè)計(jì)開挖洞徑8.5m。隧洞軸線方向?yàn)?00°，掘進(jìn)方向?yàn)橄缕?，坡?1%，最大埋深700m。待洞室掘進(jìn)完成后，改造成平底馬蹄形，底寬6m，作為物料運(yùn)輸?shù)慕煌ǘ础Ｔ谑┕ぶ?，TBM掘進(jìn)至0+717樁號(hào)卡機(jī)，隨后進(jìn)行了卡機(jī)原因分析，結(jié)合地質(zhì)條件分析，經(jīng)34d處理成功脫困。

2 地質(zhì)條件

工程位于阿爾泰山山脈和東天山山脈之間所夾的準(zhǔn)噶爾盆地東部邊緣，主要受阿爾泰山山脈的控制和影響，處于爾泰山南麓低山區(qū)，總地勢(shì)北高南低、東高西低，由北東向南西緩慢傾斜，海拔高程1000～1260m。據(jù)《工程場(chǎng)地地震安全性評(píng)價(jià)報(bào)告》和《中國(guó)地震動(dòng)峰值加速度區(qū)劃圖》，場(chǎng)地50年超越概率10%的地震動(dòng)峰值加速度為0.1～0.15g，對(duì)應(yīng)地震基本烈度為Ⅶ度。

洞線地表大多覆蓋第四系全新統(tǒng)洪積、殘積碎石土，厚度4～5m，少數(shù)地段出露全～強(qiáng)風(fēng)化巖石，巖性為泥盆系凝灰質(zhì)砂巖，強(qiáng)風(fēng)化層厚14m，弱風(fēng)化層厚約6m。凝灰質(zhì)砂巖，呈褐灰色～青灰色，少量為紅色，為堅(jiān)硬巖。

2.1 洞內(nèi)構(gòu)造

經(jīng)前期勘察和施工編錄描述，洞內(nèi)構(gòu)造有斷層、巖層面和裂隙。

2.1.1 斷層

洞線分布最大斷裂為次級(jí)斷層，其次是次級(jí)斷層派生的低序次局部小斷層。次級(jí)斷層的延伸長(zhǎng)度幾公里到十幾公里，破碎帶和影響帶寬度可達(dá)幾十米到百余米，常有影響帶和破碎帶組成，影響帶多為碎裂巖，破碎帶一般為角礫巖，角礫間含有糜棱巖和斷層泥，多呈碎裂結(jié)構(gòu)，造成洞段較大長(zhǎng)度巖體破碎，完整性差，形成整體不穩(wěn)定洞段。局部小斷層一般長(zhǎng)度為幾十米到幾百米，破碎帶寬度幾厘米到幾十厘米，個(gè)別破碎帶可達(dá)數(shù)米。

2.1.2 巖層面

產(chǎn)狀290°SW∠40°，個(gè)別地段巖層略有扭曲，產(chǎn)狀稍有變化。巖層多呈厚層狀，一般層厚0.6～1.5m，部分層厚0.2～0.5m，少數(shù)洞段有巨厚層狀。層面多具有擠壓破碎巖，厚度一般的1～5cm，少量可達(dá)10cm；也有部分層間裂隙無(wú)破碎巖，延伸相對(duì)較短。因洞線方向300°，巖層走向290°，二者走向基本平行，巖層為中等傾角，對(duì)洞頂和右側(cè)拱肩可造成少量塌方或塌塊。

2.1.3 裂隙

根據(jù)地質(zhì)編錄，主要有NWW，NNW，NEE，NNE4組，最優(yōu)勢(shì)組為NWW向（包含層面）。據(jù)洞深3200m統(tǒng)計(jì)，Ⅱ類圍巖占41.08%，Ⅲ類圍巖占39.05%，Ⅳ類圍巖占16.12%，Ⅴ類圍巖占3.75%。

2.2 地下水

工程區(qū)沿線為低山地貌，地形總體較平緩，無(wú)大溝大梁，無(wú)河流、湖泊、沼澤等地表水源。區(qū)內(nèi)地下水主要接受當(dāng)?shù)卮髿饨邓a(bǔ)給，因區(qū)域氣候干燥、降水量稀少，多風(fēng)，蒸發(fā)量遠(yuǎn)大于降水量，因此，地下水極為貧乏，僅在局部構(gòu)造裂隙帶、斷裂帶中，賦存少量片狀、脈狀地下水。洞室施工中大多干燥，局部呈現(xiàn)片狀、小段狀滴水，個(gè)別有線狀流水現(xiàn)象。

3 TBM卡機(jī)分析與超前預(yù)報(bào)

3.1 TBM卡機(jī)分析

洞室TBM施工掘進(jìn)在樁號(hào)0+691開始遇到F304斷層，該斷層前期勘察未發(fā)現(xiàn)區(qū)內(nèi)次級(jí)斷層，施工中編錄描述劃分0+691～0+699段為斷層下盤影響帶，Ⅳ類圍巖，巖塊大小多為0.15～0.4m，碎塊間含巖屑或泥膜，厚度一般1～3mm，表面呈鐵銹色，圍巖不穩(wěn)定，產(chǎn)生塌方、塌塊，采取鋼拱架（HW150型，間距2m）+鋼筋排（φ22）跟進(jìn)支護(hù)，滿足了洞室掘進(jìn)的穩(wěn)定性。

0+699樁號(hào)進(jìn)入斷層破碎帶，為Ⅴ類圍巖，巖塊大小多為0.05～0.15m，少量大塊呈0.2～0.4m，為角礫巖碎裂結(jié)構(gòu)，巖塊表面呈黃色、黃褐色、褐灰色，碎塊間夾砂狀小角礫、糜棱巖和泥，厚度5～20mm。洞壁地下水呈滴水狀，隨著掘進(jìn)深度增加，滴水有增多趨勢(shì)，有個(gè)別點(diǎn)出現(xiàn)線狀流水。破碎帶大量塌方壓在鋼支撐上，尤其靠右側(cè)拱角塌方嚴(yán)重，有個(gè)別鋼筋排的間隙中，有沙土狀細(xì)顆粒連續(xù)下漏。

2016年8月11日，掘進(jìn)到0+716樁號(hào)，因0+699～0+716樁號(hào)已支護(hù)的鋼拱架及拱架間的鋼筋排變形彎曲、扭曲，支撐強(qiáng)度明顯不能滿足塌方體壓力，深感危險(xiǎn)，需采取緩慢掘進(jìn)或停機(jī)，加密補(bǔ)充后方鋼拱架，焊接槽鋼等連接加固措施。

2016年8月12日，在0+717樁號(hào)刀盤被卡，護(hù)盾油缸壓力由11～12bar急劇升高到100～120bar，護(hù)盾壓力突然增大［1］。經(jīng)清理刀盤料倉(cāng)塊碎石后，8月14日加大扭矩試轉(zhuǎn)刀盤，主電機(jī)保護(hù)銷8個(gè)被剪斷，刀盤仍然無(wú)法轉(zhuǎn)動(dòng)。

分析認(rèn)為：圍巖塌方量增大，刀盤已被塌方的塊碎石填埋，且塊碎石的空隙被糜棱巖等砂土狀細(xì)顆粒在洞頂?shù)嗡?、線狀流水的淋濾作用下充填密實(shí)，從而抱死刀盤無(wú)法啟動(dòng)，造成TBM卡機(jī)。

3.2 超前預(yù)報(bào)

TBM卡機(jī)后，對(duì)刀盤前方有多長(zhǎng)洞段的F304斷層帶破碎巖體感到迷茫，經(jīng)有關(guān)方現(xiàn)場(chǎng)商定，采用超前地質(zhì)預(yù)報(bào)測(cè)試，測(cè)試方法有兩種，洞內(nèi)用TRT6000儀器對(duì)掌子面前方進(jìn)行超前測(cè)試；地表用EH-4儀器，沿洞軸線及兩側(cè)作地質(zhì)剖面測(cè)試。經(jīng)2種方法測(cè)試后綜合分析解譯，結(jié)合地質(zhì)條件進(jìn)行預(yù)報(bào)。如表1和圖1、圖2。

表1 TRT6000和EH-4測(cè)試的超前地質(zhì)預(yù)報(bào)成果

圖2 地面EH4洞線視電阻率測(cè)試剖圖

圖1 洞內(nèi)TRT6000三維成像俯視圖

依據(jù)超前地質(zhì)預(yù)報(bào)成果，結(jié)合前期相關(guān)資料分析，F(xiàn)304斷層產(chǎn)狀312°SW∠75°， 走向與洞線夾角為12°，基本平行，斷層破碎帶Ⅴ類圍巖，在洞線，順洞線在掌子面前方長(zhǎng)度有68m；影響帶Ⅳ類圍巖在破碎帶前方有50m，共計(jì)118m，距離較長(zhǎng)，因此，必須慎重對(duì)待和重視脫困及支護(hù)措施，保證有效通過(guò)斷層帶。

4 TBM卡機(jī)脫困措施

首先應(yīng)對(duì)護(hù)盾后方支撐強(qiáng)度不足的危險(xiǎn)洞段（0+699～0+711）迅速加固處理，其次，對(duì)卡機(jī)進(jìn)行脫困處理。

4.1 護(hù)盾后方危險(xiǎn)段（0+699～0+711）加固處理

4.1.1 加固措施

將原HW150型全環(huán)鋼拱架間距2m加密成1m，并與鎖腳砂漿錨桿焊接；環(huán)向上部290°范圍拱架之間用10#槽鋼縱向焊接成整體，槽鋼間距1m，以增強(qiáng)拱架整體受力結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性；環(huán)向130°范圍為φ22隨機(jī)鋼筋排，視塊碎石大小及塌方程度，鋼筋間距采用5～15cm，排擋支撐塌方塊碎石；290°范圍噴護(hù)C25混凝土（噴護(hù)前需完成固結(jié)灌漿鑿孔），厚度20cm，分2次噴護(hù)（如圖3）。

圖3 護(hù)盾后方拱架段加強(qiáng)支護(hù)示意圖

4.1.2 固結(jié)灌漿

固結(jié)孔布置在洞頂120°范圍，在噴護(hù)混凝土前用YT-28手風(fēng)鉆安裝φ32中空灌漿錨桿鑿孔；固結(jié)灌漿孔環(huán)向排距1m，孔間距1m，呈梅花形布置，鑿孔方向?yàn)閺较蚍派錉钛由?；鑿孔深度根?jù)塌方探測(cè)深度加一定富余量，為3～7.5m，現(xiàn)場(chǎng)操作時(shí)靈活掌握，原則是打穿塌方松散體；中空灌漿錨桿尾部用連接套加長(zhǎng)，安裝止?jié){閘閥，以便灌漿結(jié)束后關(guān)閉閥門止?jié){；固結(jié)灌漿須在洞壁表面混凝土噴護(hù)完成后進(jìn)行，但為防止水泥漿液進(jìn)入護(hù)盾，緊靠護(hù)盾尾部3排孔，需留在護(hù)盾超前化學(xué)灌漿結(jié)束后，對(duì)護(hù)盾形成化灌保護(hù)層再做固結(jié)灌漿；灌漿孔分排序和孔序，先灌奇數(shù)排，后灌偶數(shù)排，每排先灌奇數(shù)孔，再灌偶數(shù)孔；固結(jié)灌漿水泥采用跨越2000型灌漿材料（參數(shù)如表2），根據(jù)實(shí)際塌方情況，淺部可用無(wú)壓間歇性灌漿（間歇控制標(biāo)準(zhǔn)為單孔進(jìn)漿量達(dá)0.8m3無(wú)壓力），靈活掌握，逐漸增加壓力，最終灌漿壓力控制在0.3MPa；灌漿結(jié)束后孔口周圍備用堵漏劑封堵（水泥+水玻璃按1∶1），防止漏漿。

表2 注漿材料技術(shù)參數(shù)

4.2 TBM卡機(jī)脫困措施

TBM刀盤卡在0+717樁號(hào)，0+711～0+717段是TBM卡機(jī)段。經(jīng)采用φ32自進(jìn)式錨桿超前孔探測(cè)，在護(hù)盾及刀盤頂部3～7m，刀盤前方3～5m范圍為塌方塊碎石松散體，因此，實(shí)際脫困處理段為0+711～0+722。脫困方案首先對(duì)護(hù)盾和刀盤采用保護(hù)性化學(xué)灌漿［2］，然后再對(duì)外圍松散塊碎石固結(jié)灌漿，使其膠結(jié)成整體，以便脫困。

4.2.1 化學(xué)灌漿

化學(xué)灌漿采用瑞諾加固材料（如表3），分為A組和B組，A，B按1∶1混合后，使其漿液灌入充填在護(hù)盾、刀盤邊緣小厚度范圍的塊碎石松散體空隙中，自然發(fā)泡→膨脹→膠凝→固化，形成厚度0.5～1m的低強(qiáng)度保護(hù)層，以阻隔后續(xù)固結(jié)灌漿的漿液把護(hù)盾及刀盤固結(jié)。

表3 材料技術(shù)參數(shù)

4.2.1.1 化學(xué)灌漿孔布置與鑿孔

在洞壁0+709，0+710，0+711樁號(hào)， 上部120°范圍，布置3個(gè)環(huán)向化學(xué)灌漿孔斷面，每個(gè)斷面上的孔距1m，灌漿孔方向與前方洞壁外側(cè)夾角為7°～10°，成輻射狀分布；另在刀盤喇叭口擋塵板能夠施工操作的部位開孔，上部120°范圍，布置1個(gè)環(huán)向斷面，鑿孔方向與洞壁外側(cè)夾角為10°～13°，成輻射狀分布。共計(jì)4個(gè)環(huán)向斷面，采用YT-28手風(fēng)鉆安裝φ32中空灌漿錨桿鑿孔，一般深度5～9m，根據(jù)松散范圍靈活掌握，盡量伸向刀盤前方遠(yuǎn)一些（如圖4）。

圖4 護(hù)盾及刀盤周圍化學(xué)灌漿示意圖

4.2.1.2 灌漿

化學(xué)灌漿鑿孔及中空灌漿錨桿 （含連接套、止?jié){閘閥）安裝就位后，可準(zhǔn)備灌漿。灌前將A，B兩組材料分別置于料缸內(nèi)，通過(guò)雙液注漿管路，連接混合器，再與安裝好的中空灌漿錨桿相接實(shí)施灌漿。灌漿開始要控制閥門低速緩慢灌入，并檢查工作面有無(wú)跑、漏漿等異常情況，當(dāng)一切正常時(shí)，根據(jù)實(shí)際情況，慢慢開大灌漿量。為防止?jié){液過(guò)度擴(kuò)散，以灌漿壓力不超過(guò)0.2MPa控制，當(dāng)灌漿壓力最終達(dá)到0.2MPa時(shí)，調(diào)整流量閥，穩(wěn)壓5min，關(guān)閉止?jié){閘閥，結(jié)束灌漿。

4.2.2 固結(jié)灌漿

在0+711～0+722段化學(xué)灌漿結(jié)束后，對(duì)化灌區(qū)外圍的4個(gè)環(huán)向斷面，洞環(huán)上部120°范圍的松散塊碎石布置固結(jié)灌漿孔，鑿孔方向與前方洞壁外側(cè)夾角為10°～60°，成輻射狀延伸。待化學(xué)灌漿區(qū)固結(jié)灌漿完成后， 要對(duì)0+709，0+710，0+711樁號(hào)的3個(gè)斷面按照“護(hù)盾后方危險(xiǎn)段（0+699～0+711）”的固結(jié)灌漿方式布置徑向放射狀固結(jié)灌漿孔（如圖4），然后在洞壁噴護(hù)混凝土，與護(hù)盾后方危險(xiǎn)段 （0+699～0+711）形成統(tǒng)一混凝土封閉，最后再進(jìn)行徑向固結(jié)灌漿。

4.2.3 擴(kuò)挖刀盤周邊

化學(xué)和固結(jié)灌漿完成后，為解除抱死刀盤，減小刀盤啟動(dòng)阻力，用人工加風(fēng)鎬，視現(xiàn)場(chǎng)情況靈活選擇，擴(kuò)挖刀盤周邊化學(xué)灌漿層（需注意觀察穩(wěn)定性），擴(kuò)挖厚度一般30～50cm，減少刀盤側(cè)面阻力；卸掉刀盤上合適位置的面刀、中心刀或鏟牙，掏出刀盤正面的卡機(jī)塊碎石，減少刀盤正面阻力。

4.2.4 TBM啟動(dòng)脫困

2016年9月14日，啟動(dòng)刀盤脫困。為防止主電機(jī)保護(hù)銷再次被剪斷，控制主機(jī)電流不超過(guò)360A為前提，慢慢啟動(dòng)刀盤，如若刀盤不能啟動(dòng)，說(shuō)明周圍阻力還很大，還需進(jìn)一步擴(kuò)挖刀盤周邊；如能夠啟動(dòng)，則嘗試刀盤正反轉(zhuǎn)動(dòng)、后退（10cm）等動(dòng)作，并立即回收護(hù)盾油缸，使護(hù)盾適當(dāng)回收，減少護(hù)盾壓力，觀察刀盤、護(hù)盾等是否正常，當(dāng)確認(rèn)正常，刀盤成功啟動(dòng)后，掘進(jìn)速度控制在10mm/min，轉(zhuǎn)速控制在2轉(zhuǎn)/min，其余掘進(jìn)參數(shù)按現(xiàn)場(chǎng)情況靈活調(diào)整，進(jìn)入前行掘進(jìn)。

刀盤剛啟動(dòng)掘進(jìn)，仍在斷層破碎帶內(nèi)，刀盤轉(zhuǎn)速控制在3轉(zhuǎn)/min，掘進(jìn)速度不大于1.2m/h。掘進(jìn)中隨時(shí)評(píng)估出渣量，防止因推進(jìn)慢而出渣量遠(yuǎn)大于理論量的情況。按著短進(jìn)尺、強(qiáng)支護(hù)，連續(xù)均衡掘進(jìn)的原則，穩(wěn)扎穩(wěn)打，步步為營(yíng)，最終順利的通過(guò)了F304斷層帶，實(shí)現(xiàn)了TBM卡機(jī)脫困。

4.2.5 F304斷層帶物探超前預(yù)報(bào)與實(shí)際斷層帶寬度

卡機(jī)時(shí)對(duì)隧洞掌子面前方進(jìn)行超前預(yù)報(bào)，測(cè)得F304破碎帶（Ⅴ圍巖）與上盤影響帶（Ⅵ圍巖）界線0+785，上盤影響帶結(jié)束樁號(hào)為0+835，總長(zhǎng)度118m。經(jīng)TBM卡機(jī)脫困后掘進(jìn)描述，實(shí)際破碎帶（Ⅴ圍巖）與上盤影響帶（Ⅵ圍巖）界線0+798，上盤影響帶結(jié)束樁號(hào)為0+860，實(shí)際長(zhǎng)度143m。預(yù)報(bào)長(zhǎng)度與實(shí)際有一定誤差，原因是預(yù)報(bào)后端距離遠(yuǎn)，發(fā)射與接受能量衰減；斷層帶內(nèi)含水和破碎程度不一，存在物性差異；加上斷層面走向與洞軸線呈小角度相交，反映不明顯［3］等因素有關(guān)，從而有一定差異，但超前預(yù)報(bào)長(zhǎng)度仍屬100～150m級(jí)，與實(shí)際基本吻合，超前預(yù)報(bào)成果對(duì)TBM卡機(jī)脫困方案的制定起到了重要作用。

5 F304斷層帶洞段變形監(jiān)控量測(cè)

隧洞成形后，為保證隧洞安全和順利施工，掌控圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定狀態(tài)等情況，在樁號(hào)0+699，0+725，0+750，0+775，0+798布置了5個(gè)三點(diǎn)監(jiān)測(cè)斷面。各斷面觀測(cè)收斂變形量如表4。

表4 各斷層帶監(jiān)測(cè)斷面收斂變形觀測(cè)位移統(tǒng)計(jì)

從表4可以看出，在F304斷層帶的5個(gè)監(jiān)控?cái)嗝嬷?，變形量最大的?+725斷面，拱頂最大沉降量為23.59mm。經(jīng)對(duì)各斷面的量測(cè)數(shù)據(jù)采用指數(shù)函數(shù)對(duì)其關(guān)系曲線進(jìn)行回歸計(jì)算，回歸曲線均擬合性良好，表明初期隧洞圍巖的收斂位移變化明顯，但通過(guò)對(duì)圍巖松散體加強(qiáng)支護(hù)和固結(jié)灌漿后，圍巖的收斂位移趨于緩和，監(jiān)控量測(cè)約45d后，變形位移值逐漸趨于穩(wěn)定，說(shuō)明破碎帶支護(hù)處理措施及時(shí)、合理、得當(dāng)。在初期支護(hù)和后期二次襯砌的雙重作用下，洞室圍巖的永久穩(wěn)定性滿足要求。

6 結(jié)語(yǔ)

分析了卡機(jī)原因，并采用物探測(cè)試，進(jìn)行超前地質(zhì)預(yù)報(bào)，獲取了斷層帶在洞段的較準(zhǔn)確分布長(zhǎng)度，采取了正確的應(yīng)對(duì)脫困處理方案及合理的處理措施，在卡機(jī)后34d實(shí)現(xiàn)了成功脫困，并經(jīng)監(jiān)控量測(cè)，隧洞約45d后變形位移值趨于穩(wěn)定，是值得類似工程借鑒的成功案例。

［1］徐曼玲，何鐘.TBM通過(guò)F1斷層破碎帶的施工技術(shù)［J］.四川水利，2014（S0）：78-80.

［2］楊曉迎，翟建華，谷世發(fā)，等.TBM在深埋超長(zhǎng)隧洞斷層破碎帶卡機(jī)后脫困施工技術(shù)［J］.水利水電技術(shù)，2010（9）：68-71.

［3］王亞凡，李宏亮，李建武.中天山隧道復(fù)雜地況下TBM施工應(yīng)對(duì)措施［J］.國(guó)防交通工程與技術(shù)， 2010（6）：45-57.

［4］魏立鴻.不良地質(zhì)現(xiàn)象對(duì) TBM施工的影響及應(yīng)對(duì)措施［J］.山西水利科技，2014（5）：30-32.

［5］許柏青，潘華，白聚波.地震反射波法在隧道超前預(yù)報(bào)中的應(yīng)用［J］.金屬礦山，2008（11）：25-27.

（責(zé)任編輯：姜彤宇）

TBM jamming and turnaround of a traffic tunnel

WANG An-min
（Xinjiang Investigation and Design Institute of Water Conservancy and Hydropower， Urumqi 830091， China）

The TBM is applied in the tunneling of a traffic tunnel， and the F304 fault zone led to TBM jamming.After analysis， the cutter head is buried by the broken stones of fault zone collapse， and affected?by the leaching action of groundwater above the hole， the spaces of broken stones in collapse is filled with fine particulate matter， like mylonite， resulting in cutter head locking.Using the geophysical prospecting prediction test，the length of fault zone along the tunnel line is determined that there has 118 meter in the?front?of the machine.therefore the chemical grouting with low strength is selected to protect cutter head， the consolidation grouting are carried out， and the high strength cement filling in the broken stones as a whole.The chemical grouting layer with low strength is formed around the excavation expansion of locking cutter head.The scheme has obvious effect，the TBM turnaround from?jamming with a short time.

faulted zone； TBM jamming； turnaround； geophysical prospecting prediction

TV554

B

1672-9900（2017）03-0032-05

2017-04-05

王安民（1958-），男（漢族），四川富順人，高級(jí)工程師，主要從事水利水電工程勘察及設(shè)代工作，（Tel）13639923129。