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    高壓加熱器球殼接管極限載荷的有限元分析

    2017-07-31 20:40:58陳云張麗娜李曉東吳海斌
    裝備制造技術(shù) 2017年6期
    關(guān)鍵詞:球殼彈塑性加熱器

    陳云,張麗娜,李曉東,吳海斌

    (1.廣州聲華科技有限公司,廣東廣州510700;2.湖南應(yīng)用技術(shù)學(xué)院,湖南常德415100;3.廣東國華粵電臺(tái)山發(fā)電有限公司,廣東臺(tái)山529228;4.湘潭大學(xué),湖南湘潭411105)

    高壓加熱器球殼接管極限載荷的有限元分析

    陳云1,張麗娜2,李曉東3,吳海斌4

    (1.廣州聲華科技有限公司,廣東廣州510700;2.湖南應(yīng)用技術(shù)學(xué)院,湖南常德415100;3.廣東國華粵電臺(tái)山發(fā)電有限公司,廣東臺(tái)山529228;4.湘潭大學(xué),湖南湘潭411105)

    利用有限元法,對某電廠一臺(tái)高壓加熱器的球殼接管結(jié)構(gòu)進(jìn)行了極限載荷分析。采用理想彈塑性材料模型,基于小變形假設(shè),通過彈塑性增量有限元分析,得到了球殼接管結(jié)構(gòu)的塑性極限載荷。最后,根據(jù)JB4732標(biāo)準(zhǔn)對該結(jié)構(gòu)進(jìn)行評定。結(jié)果表明,該球殼接管結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)度要求。

    高壓加熱器;接管;極限載荷分析;有限元法

    高壓加熱器是火電工業(yè)生產(chǎn)系統(tǒng)中的一個(gè)重要組成設(shè)備,對提高電廠的效率具有重要作用。高壓加熱器作為一種承壓設(shè)備,具有容積大、參數(shù)高的特點(diǎn)[1],保證加壓加熱器的安全穩(wěn)定運(yùn)行對于電力生產(chǎn)的正常進(jìn)行具有十分重大的意義。當(dāng)前,對高壓加熱器筒體及管板應(yīng)力分析的研究較多[2-4],但對于高壓加熱器球殼接管的強(qiáng)度及應(yīng)力分析研究較少[5]。然而,壓力容器的接管過渡區(qū)域一般為高風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域,容易萌生微裂紋,若進(jìn)一步擴(kuò)展則易導(dǎo)致泄露及安全事故發(fā)生。

    目前,國內(nèi)壓力容器分析設(shè)計(jì)通常采用應(yīng)力分類方法,即通過路徑分析,應(yīng)力線性化處理獲得路徑上的一次應(yīng)力和二次應(yīng)力,進(jìn)而進(jìn)行強(qiáng)度評定。但此方法存在一些不足,最大的難點(diǎn)在于對某些結(jié)構(gòu)進(jìn)行正確的應(yīng)力分類存在一定困難[6-7]。極限載荷分析作為當(dāng)前一種先進(jìn)的壓力容器分析設(shè)計(jì)技術(shù),能避免應(yīng)力分類方法的不足,求取結(jié)構(gòu)的塑性極限載荷,對結(jié)構(gòu)的承載能力做出更為準(zhǔn)確的預(yù)測[8-9]。

    本文針對某電廠的一臺(tái)高壓加熱器,利用有限元方法,分析該高壓加熱器球殼接管結(jié)構(gòu)在內(nèi)壓作用下的塑性極限載荷,預(yù)測結(jié)構(gòu)的極限承載能力,為該設(shè)備安全穩(wěn)定運(yùn)行提供科學(xué)依據(jù)。

    1 極限載荷分析基本原理

    1.1 基本假設(shè)及相關(guān)概念

    極限分析理論,采用理想-彈塑性材料模型,基于小變形假設(shè)。在一次靜載情況下,當(dāng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行總體塑性流動(dòng)時(shí)對應(yīng)的狀態(tài)為極限狀態(tài),相應(yīng)的載荷為極限載荷。經(jīng)典極限分析方法解決了部分簡單結(jié)構(gòu)的極限載荷計(jì)算,但對于工程中復(fù)雜的塑性極限問題則難以求解。隨著非線性有限元法的發(fā)展,基于彈塑性有限元分析的極限載荷數(shù)值計(jì)算方法得到了充分發(fā)展,并已在工程問題中得到應(yīng)用。

    基于彈塑性有限元分析的極限載荷分析,同樣采用理想-彈塑性材料模型和小變形假設(shè),并且采用Von Mises屈服準(zhǔn)則與關(guān)聯(lián)流動(dòng)法則。

    1.2 彈塑性增量有限元法

    非線性問題的結(jié)構(gòu)剛度矩陣不再是常量,如式(1)所示,而是隨著結(jié)構(gòu)位移的改變不斷發(fā)生變化。非線性問題中,引起結(jié)構(gòu)剛度變化的原因,包括材料非線性、幾何非線性和狀態(tài)非線性。極限分析中,只考慮材料非線性。

    求解該非線性方程一般采用增量方法,即將載荷分解成許多載荷增量,每一增量確定一平衡條件,即非線性結(jié)構(gòu)可以用具有修正的線性逼近迭代系列進(jìn)行分析。

    1.3 極限載荷判據(jù)

    利用彈塑性有限元求解極限載荷時(shí),一個(gè)關(guān)鍵的問題是如何判定所施加的載荷達(dá)到了極限載荷。根據(jù)極限分析理論,極限載荷時(shí)結(jié)構(gòu)開始發(fā)生無限制總體塑性流動(dòng)時(shí)的載荷。采用彈塑性有限元進(jìn)行分析時(shí),當(dāng)極小的載荷增量也不能得到收斂解時(shí),就認(rèn)為達(dá)到了極限載荷。需要指明的是,進(jìn)入塑性計(jì)算階段后,有限元計(jì)算的載荷增量或者載荷步長,必須逐步較小,若載荷增量或者載荷步長設(shè)置過大,會(huì)直接導(dǎo)致計(jì)算發(fā)散,這種稱之為“數(shù)值發(fā)散”,不能將其作為極限狀態(tài)。因此,分析者必須確保分析模型正確,并且嚴(yán)格避免“數(shù)值發(fā)散”情況。

    2 球殼接管有限元分析模型

    該高壓加熱器采用臥式U型結(jié)構(gòu),管程設(shè)計(jì)壓力為27.5 MPa.球殼接管部分的結(jié)構(gòu)如圖1所示。該結(jié)構(gòu)的材料為20MnMo,其屈服強(qiáng)度為370 MPa.

    圖1 球殼接管幾何模型

    根據(jù)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及載荷與約束特性,取該結(jié)構(gòu)的四分之一作為計(jì)算用的簡化幾何模型,如圖2所示。選用SOLID185三維實(shí)體單元?jiǎng)澐志W(wǎng)格,為保證計(jì)算結(jié)果的精度,本文采用六面體單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分。網(wǎng)格模型如圖3所示,其中,節(jié)點(diǎn)數(shù)為21 271,單元數(shù)為15 843.

    圖2 球殼接管簡化模型

    圖3 球殼接管網(wǎng)格模型

    約束及載荷施加情況如圖4所示,在兩個(gè)對稱面上施加對稱約束,底面施加軸向約束,所有的內(nèi)表面施加內(nèi)壓力,接管外端面施加軸向平衡力。

    圖4 載荷與約束

    3 分析結(jié)果及強(qiáng)度評定

    采用ANSYS有限元分析軟件,對該結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈塑性有限元分析。

    通過幾次試算,施加的內(nèi)壓為46 MPa時(shí),求解收斂,當(dāng)內(nèi)壓增至47 MPa時(shí),求解發(fā)散。因此,根據(jù)上文所述的判據(jù),得到該結(jié)構(gòu)所能承受的內(nèi)壓極限載荷為46 MPa.

    最終子步下該結(jié)構(gòu)的Von Mises應(yīng)力分布如圖5所示。由圖可見,兩個(gè)接管部位均全部進(jìn)入了塑性流動(dòng)階段,失去了進(jìn)一步的承載能力,若繼續(xù)增大內(nèi)壓,結(jié)構(gòu)將發(fā)生整體塑性垮塌失效。因此,表明該結(jié)構(gòu)在內(nèi)壓作用下已經(jīng)達(dá)到了塑性極限狀態(tài)。

    圖5 最終子步下的Von Mises應(yīng)力云圖

    按照IB4732中5.4的要求,對該結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度評定如表1所示。

    表1 強(qiáng)度評定及結(jié)果

    4 結(jié)論

    (1)本文采用彈塑性有限元方法,對高壓加熱器的球殼接管結(jié)構(gòu)進(jìn)行了極限分析,得到了該結(jié)構(gòu)的極限載荷,并根據(jù)JB4732進(jìn)行了強(qiáng)度評定,結(jié)果表明,該高壓加熱器的球殼接管結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)度要求,在正常設(shè)計(jì)內(nèi)壓下,不會(huì)發(fā)生塑性垮塌失效。

    (2)本文的分析結(jié)果表明,采用極限載荷分析方法對壓力容器進(jìn)行強(qiáng)度分析與設(shè)計(jì),不僅能夠準(zhǔn)確預(yù)測結(jié)構(gòu)的極限承載能力,而且能夠避免應(yīng)力分類方法中的困難。

    本文所采用的極限載荷分析方法,是當(dāng)前分析設(shè)計(jì)中的先進(jìn)設(shè)計(jì)方法之一,已成為當(dāng)前各國壓力容器設(shè)計(jì)人員的研究熱點(diǎn)之一,加強(qiáng)該方法的研究與應(yīng)用,有利于提高我國承壓設(shè)備的整體設(shè)計(jì)水平。

    [1]蔡錫琮.高壓給水加熱器[M].北京:水利電力出版社,1995.

    [2]陳杰富,王立強(qiáng).高加應(yīng)力分析及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化[J].東方鍋爐,2007(4):8-14.

    [3]陳冰冰,楊玉宇,鄭三龍,等.復(fù)雜溫度場下高壓加熱器筒體的應(yīng)力模擬分析[J].壓力容器,2007,24(6):25-29.

    [4]劉海亮,于洪杰,徐鴻,等.高壓給水加熱器厚管板的有限元分析(一)——考慮管箱、殼體和換熱管影響的管板有限元實(shí)體模型的建立及穩(wěn)態(tài)溫度場分析[J].壓力容器,2004,21(11):19-22.

    [5]顧瓊彥.百萬等級核電機(jī)組高壓加熱器應(yīng)力分析[D].上海:上海交通大學(xué),2010.

    [6]陸明萬,徐鴻.分析設(shè)計(jì)中若干重要問題的討論[C]//全國壓力容器學(xué)術(shù)會(huì)議壓力容器先進(jìn)技術(shù)精選集.2005.

    [7]陸明萬.關(guān)于應(yīng)力分類問題的一些認(rèn)識(shí)[J].化工設(shè)備與管道,2005,42(4):10-15.

    [8]梅林濤,陳朝暉,壽比南,等.換向器筒體極限載荷分析[J].化工設(shè)備與管道,2002,39(3):11-13.

    [9]沈鋆.極限載荷分析法在壓力容器分析設(shè)計(jì)中的應(yīng)用[J].石油化工設(shè)備,2011,40(4):35-38.

    Limit Load Analysis Based on FEA for Nozzle of High Pressure Heater

    CHEN Yun1,ZHANG Li-na2,LI Xiao-dong3,WU Hai-bin4
    (1.Guangdong Guohua Yuedian Taishan Power Generation Co.,Ltd.,Guangzhou Guangdong 510700,China;2.Hunan Applied Technology University,Changde Hunan 415100,China;3.Guangdong Guohua Yuedian Taishan Power Generation Co.,Ltd.,Taishan Guangdong 529228,China;4.Xiangtan University,Xiangtan Hunan 411105,China)

    In this paper,limit load analysis method based on FEA is used for a nozzle of a high pressure heater. Limit load of the nozzle is obtained by FEA,based on elastic-perfectly plastic and the assumption of small deformation.Finally,the intensity of the nozzle is checked based on JB4732.The result shows that the nozzle meet the requirement of intensity.

    high pressure heater;nozzle;limit load analysis;FEM

    TK223.5

    A

    1672-545X(2017)06-0164-02

    2017-03-04

    湖南省教育廳科學(xué)研究一般項(xiàng)目(16C1173、14C0767)

    陳云(1989-),男,湖南永州人,助理工程師,本科,主要從事電廠承壓設(shè)備的檢測及CAE分析與強(qiáng)度評定工作;張麗娜(1987-),女,河南鶴壁人,碩士,研究生,主要從事過程裝備仿真及優(yōu)化和節(jié)能與環(huán)保等研究。

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