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    裂紋尺寸對混凝土斷裂韌度的影響

    2017-07-03 15:28:26鄭如杰畢賢順
    福建工程學(xué)院學(xué)報 2017年3期
    關(guān)鍵詞:韌度裂紋試件

    鄭如杰, 畢賢順

    (福建工程學(xué)院 土木工程學(xué)院, 福建 福州 350118)

    裂紋尺寸對混凝土斷裂韌度的影響

    鄭如杰, 畢賢順

    (福建工程學(xué)院 土木工程學(xué)院, 福建 福州 350118)

    混凝土; 數(shù)值模擬; 三點彎曲試驗; 裂紋; 斷裂韌度

    20世紀(jì)60年代初南非的南安普敦大學(xué)教授M.F.Kaplan[1]開始混凝土斷裂力學(xué)的實驗。1976年,瑞典隆德工學(xué)院的A.Hillerborg[2]根據(jù)混凝土在宏觀裂紋尖端存在一個卸載的應(yīng)變軟化區(qū),發(fā)現(xiàn)了混凝土的軟化特性并提出了斷裂過程區(qū)的概念,同時提出了研究混凝土斷裂問題的虛擬裂紋模型,使得混凝土斷裂力學(xué)進(jìn)入一個嶄新的發(fā)展階段。在此之后,國內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量的實驗研究,徐世烺等[3]通過對混凝土試件斷裂過程的研究,提出了雙K斷裂模型。

    目前,有關(guān)裂紋尺寸對混凝土雙K斷裂參數(shù)的影響,主要通過對跨高比為4的混凝土三點彎曲梁進(jìn)行試驗研究[4-5],對于跨高比不為4的混凝土試件,則研究的相對較少,因此,本文在保持試件跨高比為2.5的情況下,研究不同裂紋尺寸對混凝土雙K斷裂韌度的影響。

    1 混凝土雙K斷裂韌度參數(shù)的確定

    (1)

    其中,

    (2)

    根據(jù)線性漸進(jìn)疊加原理,當(dāng)試件加載到最大值Pmax時,其對應(yīng)的有效裂紋深度ae可通過以下公式計算得到[7]:

    (3)

    其中,

    (4)

    (5)

    (6)

    (7)

    (8)

    式中:β=S/D(跨高比);t為試件厚度;E為彈性模量。

    將試驗測得的最大荷載Pmax、對應(yīng)的臨界裂紋口張開位移DCCMO、材性試驗測得的抗壓彈性模量E,代入以上公式,通過計算得到臨界等效裂紋深度ac。

    2 混凝土三點彎曲梁試驗

    2.1 試件尺寸及參數(shù)

    混凝土試件尺寸如圖1,本次試驗共制備5根混凝土三點彎曲梁,跨高比S/D均為2.5,混凝土設(shè)計強(qiáng)度等級為C35,具體參數(shù)見表1。

    圖1 試件尺寸(單位:mm)Fig.1 Specimen size of 3-point concrete bending beam(unit:mm)

    表1 試件尺寸及參數(shù)

    2.2 加載和測試系統(tǒng)

    本試驗采用電子萬能試驗機(jī)(DNS-300),利用規(guī)格為50 kN的BLR-1拉壓傳感器采集跨中荷載(P),利用量程為50 mm的位移計測量跨中擾度(δ),利用量程為5 mm的夾式引申儀測定裂紋端口的開口位移(DCMO)。荷載、擾度及各測點的應(yīng)變均采用DH3816型靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)進(jìn)行采集,圖2為本次試驗的加載示意圖。

    圖2 測試裝置圖 Fig.2 Test device figure of 3-point concrete bending beam

    2.3 試驗結(jié)果

    試驗測得各試件的P-DCMO全曲線如圖3,試驗結(jié)果見表2。

    (b)CLC60

    (c)CLC80

    (d)CLC100

    (e)CLC120圖3 試件P-DCMO曲線Fig.3 P-DCMO curves of concreate 3-point bending beam specimen

    表2 試驗結(jié)果

    3 混凝土三點彎曲梁數(shù)值模擬

    3.1 模型的建立

    在ABAQUS模型建立中,混凝土材性設(shè)置采用基于能量的線性軟化損傷模型和最大主應(yīng)力損傷開裂準(zhǔn)則,材料參數(shù)見表3。模型采用C3D8R實體單元,網(wǎng)格劃分如圖4。

    表3 混凝土材料參數(shù)

    圖4 混凝土三點彎曲梁數(shù)值模型Fig.4 Numerical model of three-point concrete bending beam

    3.2 模擬結(jié)果

    典型的裂紋擴(kuò)展過程如圖5,從圖中可得,在加載過程中,混凝土梁頂部中部加載區(qū)域為受壓區(qū),隨著荷載的增大,裂紋不斷發(fā)展,裂紋尖端區(qū)域存在較大拉應(yīng)力,有局部應(yīng)力集中現(xiàn)象的出現(xiàn)。數(shù)值模擬結(jié)果見表4。

    (a) increment=6

    (b) increment=58

    (c) increment=126圖5 CLC60試件最大主應(yīng)力云圖(單位:MPa)Fig.5 The maximum principal stress nephogram of CLC60 specimen (unit:MPa)

    表4 數(shù)值模擬結(jié)果

    4 結(jié)果分析

    表5 試件試驗值與數(shù)值模擬值對比

    注:試件試驗值與XFEM模擬值單位均為MPa·m1/2。

    圖6 初始裂紋尺寸對混凝土斷裂韌度的影響Fig.6 The effect of initial seam size on the fracture toughness of concrete

    5 結(jié)論

    [1] Kaplan M F. Crack propagation and the fracture of concret[J]. Journal of the American Concrete Institute,1961,4(3):497-519.

    [2] Hilberborg A, Modeer M, Petersson P E. Analysis of crack formation and crack growth in concrete by means of fracture mechanics and finite elements[J]. Cement Concrete Research,1976,6(6):773-782.

    [3] 徐世烺,王建敏.水壓作用下大壩混凝土裂縫擴(kuò)展與雙K斷裂參數(shù)[J].土木工程學(xué)報,2009(2):119-125.

    [4] 榮華,董偉,吳智敏,等.大初始縫高比混凝土試件雙K斷裂參數(shù)的試驗研究[J]. 工程力學(xué),2012(1):162-167.

    [5] 李曉東,董偉,吳智敏,等. 小尺寸混凝土試件雙K斷裂參數(shù)試驗研究[J].工程力學(xué),2010(2):166-171.

    [6] 徐世烺.混凝土斷裂力學(xué)[M].北京:科學(xué)出版社,2011.

    [7] Guinea G V, Pastor J Y. Stress intensity factor,compliance and CMOD for a general three-point beam[J]. International Journal of Fracture,1998,89:103-116.

    (責(zé)任編輯: 陳雯)

    Effect of crack size on the fracture toughness of concrete

    Zheng Rujie, Bi Xianshun

    (College of Civil Engineering, Fujian University of Technology, Fuzhou 350118, China)

    concrete; numerical simulation; three-point bending test; crack; fracture toughness

    10.3969/j.issn.1672-4348.2017.03.005

    2017-02-21

    福建省科技廳項目(2013J01001)

    畢賢順(1962-),男,遼寧大連人,教授,博士,研究方向:固體力學(xué)、斷裂、損傷。

    TU37

    A

    1672-4348(2017)03-0224-05

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