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    A7N01鋁合金焊接接頭組織和疲勞性能研究

    2017-07-02 06:24:04曲曉東李欽杰孟慶國(guó)大連長(zhǎng)豐實(shí)業(yè)總公司國(guó)核示范電站
    航空維修與工程 2017年12期
    關(guān)鍵詞:母材晶粒鋁合金

    ■ 曲曉東 李欽杰 孟慶國(guó)/大連長(zhǎng)豐實(shí)業(yè)總公司 國(guó)核示范電站

    A7N01鋁合金作為一種Al-Zn-Mg系高強(qiáng)鋁合金,因比強(qiáng)度高、熱變形性能好、焊接性能優(yōu)良等優(yōu)點(diǎn),廣泛用于制造飛機(jī)的桁架和大梁等重要承力焊接結(jié)構(gòu)件[1-5],該材料相比于其他牌號(hào)的鋁合金,焊接接頭具有更明顯的化學(xué)成分、組織和力學(xué)性能的不均勻性[6-7]。由于材料組織性能的優(yōu)劣對(duì)飛機(jī)結(jié)構(gòu)的服役安全性尤其是疲勞性能具有十分重要的影響,因此很有必要針對(duì)A7N01鋁合金焊接接頭的組織和疲勞性能進(jìn)行研究。

    本文對(duì)A7N01鋁合金焊接接頭的金相組織、顯微硬度分布、抗拉強(qiáng)度和疲勞特征進(jìn)行了分析和測(cè)試,綜合分析了焊接接頭組織和疲勞性能。

    1 試驗(yàn)材料與方法

    1.1 試驗(yàn)材料與焊接工藝

    A7N01材料的入庫(kù)狀態(tài)為“淬火+自然時(shí)效”,ТIG焊的填充焊絲為ER5356,兩者的化學(xué)成分如表1所示。

    通過(guò)正交試驗(yàn)方法和焊接接頭質(zhì)量的宏觀檢查,選出最佳的ТIG焊接工藝參數(shù):焊接電流為40~50A,保護(hù)氣流量6L/min,焊接速度4~5m/h。焊接過(guò)程中要求氬氣保護(hù),焊縫無(wú)過(guò)熱,背面成形良好,按照GJB593.2-88標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行射線檢查,要求達(dá)到二級(jí)焊縫標(biāo)準(zhǔn)。

    1.2 試樣制備

    按照GB/Т 13298-2015《金屬顯微組織檢驗(yàn)方法》、GB/Т 4342-1991《金屬顯微維氏硬度試驗(yàn)方法》、GB/Т 228.1-2010《金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法》和GB/Т 3075-2008《金屬材料疲勞試驗(yàn)軸向力控制方法》等標(biāo)準(zhǔn),采用線切割方法加工出標(biāo)準(zhǔn)的金相試樣、硬度試樣、拉伸試樣和疲勞試樣。

    1.3 焊接接頭性能表征

    采用Olympus GX71科研級(jí)倒置式金相顯微鏡進(jìn)行金相試驗(yàn),采用AMH43全自動(dòng)顯微硬度儀進(jìn)行顯微硬度測(cè)量,采用Instron5569電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn),采用MТS-810電液伺服材料試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行疲勞試驗(yàn),采用S-4700冷場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡進(jìn)行疲勞斷口掃描。

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 接頭微觀組織與缺陷分析

    焊接接頭以及焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材區(qū)等各區(qū)的微觀組織如圖1所示,圖1中(b)(c)(d)分別為焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材區(qū)的微觀組織照片。焊縫區(qū)呈現(xiàn)為典型的鑄造組織,觀察不到明顯的晶界。在熱影響區(qū)靠近焊縫一側(cè)呈現(xiàn)為典型的細(xì)小等軸晶粒,這是因?yàn)樵诤附舆^(guò)程中,該區(qū)域的母材發(fā)生了再結(jié)晶,晶粒細(xì)小;遠(yuǎn)離焊縫方向晶粒尺寸變大,并且由等軸晶粒逐步轉(zhuǎn)變?yōu)檠剀堉品较虻募?xì)長(zhǎng)晶粒。在遠(yuǎn)離焊縫的母材區(qū)呈現(xiàn)為沿軋制方向分布的細(xì)長(zhǎng)變形晶粒,隨著遠(yuǎn)離焊縫距離的增加,受焊接熱影響的程度減小,當(dāng)最高溫度低于再結(jié)晶溫度時(shí),該區(qū)域的組織形態(tài)不會(huì)產(chǎn)生任何變化。通過(guò)查找文獻(xiàn)可知,填充金屬為ER5356的焊縫區(qū)和A7N01母材的主要強(qiáng)化相是MgZn2[8-9]。從圖1中可以看出,焊縫組織為由α(Al)基體、粗大一次相和細(xì)小彌散第二相組成的鑄態(tài)組織;熱影響區(qū)組織為α(Al)基體和未完全固溶的一次相組成的過(guò)渡組織;母材區(qū)為由α(Al)基體、粗大一次相MgZn2、細(xì)小彌散的第二相MgZn2和平行軋制方向分布的夾雜物組成的軋制態(tài)組織。A7N01鋁合金焊接接頭中的主要缺陷是焊接氣孔,焊縫區(qū)表面的密集氣孔極易成為疲勞啟裂的疲勞源。

    表1 A7N01鋁合金和焊絲ER5356化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    圖1 焊接接頭微觀組織

    圖2 焊接接頭微觀硬度分布

    2.2 顯微硬度測(cè)量結(jié)果

    焊接接頭的顯微硬度測(cè)試結(jié)果如圖2所示,焊縫區(qū)硬度平均為85HV,母材硬度約為130HV。母材硬度明顯高于焊縫區(qū)硬度,這是因?yàn)楹附z采用的是ER5356高塑性焊絲,有較好的抗裂性能。熱影響區(qū)主要由局部熔化區(qū)、淬火區(qū)和過(guò)時(shí)效區(qū)組成,過(guò)時(shí)效區(qū)的顯微硬度明顯低于局部熔化區(qū)和淬火區(qū),這是因?yàn)檫^(guò)時(shí)效區(qū)強(qiáng)化相聚集長(zhǎng)大,導(dǎo)致硬度下降,形成軟化區(qū)。焊接接頭的焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材區(qū)等三個(gè)區(qū)域的硬度分布,說(shuō)明了焊接接頭力學(xué)性能的不均勻性,尤其是熱影響區(qū)。

    2.3 靜拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

    分別對(duì)A7N01母材和焊接接頭進(jìn)行靜拉伸試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。從表2可以看出,A7N01作為一種具有優(yōu)良力學(xué)性能的高強(qiáng)度鋁合金,母材的屈服強(qiáng)度平均為311.3MPa,焊接接頭的屈服強(qiáng)度有所降低,為211.1MPa。焊接后的力學(xué)性能指標(biāo)下降,屈服強(qiáng)度降低了32.2%,數(shù)值上約為100.2MPa。同時(shí)采用納米壓痕儀測(cè)量出母材和焊接接頭焊縫區(qū)的彈性模量,分別為83GPa和69GPa。

    2.4 焊接接頭各微區(qū)疲勞性能

    為了分析A7N01鋁合金焊接接頭各微區(qū)的疲勞性能,采用機(jī)械加工方式分別在焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材區(qū)加工出應(yīng)力集中系數(shù)Kt為3.49的缺口[10],圖3為缺口開(kāi)在焊縫區(qū)的示意圖。對(duì)帶缺口的焊接疲勞試件進(jìn)行低頻疲勞試驗(yàn),焊縫區(qū)、熱影響區(qū)、母材區(qū)的疲勞壽命數(shù)值如表3所示。對(duì)比分析疲勞試驗(yàn)數(shù)據(jù)及其S-N曲線可以發(fā)現(xiàn),缺口開(kāi)在焊縫區(qū)、熱影響區(qū)、母材區(qū)試件的疲勞壽命有較大差異,在相同的應(yīng)力幅條件下,母材的疲勞壽命最長(zhǎng),熱影響區(qū)次之,焊縫最短,并且隨著應(yīng)力幅的減小各微區(qū)疲勞壽命的差異逐漸增大。

    2.5 焊接接頭疲勞斷口觀察

    疲勞裂紋由疲勞源區(qū)、擴(kuò)展區(qū)和瞬斷區(qū)三部分組成,圖4為通過(guò)掃描電子顯微鏡觀察到的焊接疲勞試件疲勞源微觀形貌。

    圖4(a)顯示焊接氣孔在該斷口的邊緣聚集,疲勞裂紋在焊縫區(qū)近表面密集氣孔處萌生;圖4(b)顯示裂紋源分布在接近斷口的邊緣處,呈現(xiàn)為凹凸不平的白色凸起物,根據(jù)SEM照片的對(duì)比度,可以判斷該裂紋源為焊縫夾雜;通過(guò)圖4(c)可以觀察到裂紋源呈現(xiàn)為結(jié)晶裂紋,晶粒粗大,晶界粗而深,在晶界分離面附近存在明顯的氧化膜和熔化孔洞等特征,且表面呈現(xiàn)為液態(tài)結(jié)晶痕跡;通過(guò)圖4(d)可以觀察到斷口邊緣金屬具有較大空隙,由此可以判斷該裂紋源為表面疏松。同時(shí),從圖5可以觀察到,疲勞裂紋從以上裂紋源處萌生,隨著循環(huán)次數(shù)的增加,沿試件厚度方向呈輻射狀向周?chē)鷶U(kuò)展,擴(kuò)展方向與一條條密集的疲勞輝紋垂直。

    表2 A7N01母材及焊接接頭靜力學(xué)性能

    圖3 帶缺口疲勞試件示意圖

    表3 低頻疲勞壽命試驗(yàn)數(shù)據(jù)(次)

    圖4 焊接接頭疲勞源SEM形貌

    3 結(jié)論

    1) 焊接接頭的焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材區(qū)的組織存在明顯差異,焊縫區(qū)主要為鑄造組織,近縫熱影響區(qū)為粗大的晶粒,遠(yuǎn)離焊縫的母材區(qū)為軋制態(tài)組織。

    2) 焊縫區(qū)平均硬度為85HV,母材硬度約為130HV,焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材區(qū)等三個(gè)區(qū)域的硬度分布不均勻。

    3) 在相同的應(yīng)力幅條件下,母材的疲勞壽命最長(zhǎng),熱影響區(qū)次之,焊縫最短,并且隨著應(yīng)力幅的減小各微區(qū)疲勞壽命的差異逐漸增大。

    4) A7N01鋁合金焊接結(jié)構(gòu)多數(shù)在焊縫區(qū)發(fā)生疲勞斷裂,焊縫區(qū)的表面氣孔、夾雜等缺欠和熱裂紋是引起疲勞失效啟裂的疲勞源,焊縫區(qū)屈服強(qiáng)度低可能是導(dǎo)致該微區(qū)疲勞擴(kuò)展壽命低的直接原因。

    圖5 疲勞擴(kuò)展區(qū)微觀形貌

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