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    基于阻尼比的混合減震結(jié)構(gòu)效果研究

    2017-06-26 12:39:23周連偉
    城市道橋與防洪 2017年6期
    關(guān)鍵詞:阻尼比阻尼器振型

    周連偉

    (大連市市政設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司,遼寧大連116011)

    基于阻尼比的混合減震結(jié)構(gòu)效果研究

    周連偉

    (大連市市政設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司,遼寧大連116011)

    運(yùn)用SA P2000進(jìn)行數(shù)值分析,對(duì)比了設(shè)置隔震支座、設(shè)置鋼阻尼器以及兩種裝置混合設(shè)置在一起結(jié)構(gòu)的消能效果,并對(duì)層間剪力、結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移曲線等參數(shù)進(jìn)行對(duì)比分析。結(jié)果表明,混合消能減震結(jié)構(gòu)具有很好的消能效果,比設(shè)置單一消能構(gòu)件的結(jié)構(gòu)具有更加優(yōu)越的減震效果,可以使目標(biāo)建筑結(jié)構(gòu)的抗震性能得到顯著提高。

    減震結(jié)構(gòu);阻尼器;鉛芯橡膠支座;混合消能;時(shí)程分析

    0 引言

    我國(guó)部分區(qū)域?qū)俚卣鸲喟l(fā)地帶,由于客觀的實(shí)際需要,抗震技術(shù)得到了不斷的發(fā)展,并提出了不同的抗震技術(shù)方法。傳統(tǒng)的抗震技術(shù)屬于被動(dòng)型,也就是完全依靠結(jié)構(gòu)構(gòu)件的剛度來抵抗地震,即所謂的“硬碰硬”的抗震方法。按照這種方法設(shè)計(jì)的建筑,抗震構(gòu)件之間會(huì)發(fā)生裂縫,這些裂縫會(huì)消耗一部分能量,從而減少對(duì)建筑物的破壞。所以這種建筑在地震以后可能會(huì)引起建筑物梁、柱的破壞,甚至造成建筑物的倒塌。按照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(G B 50011—2010)的要求,抗震設(shè)計(jì)的基本理念是“大震不倒、中震可修、小震不壞”,即建筑在遭受較小強(qiáng)度地震時(shí),結(jié)構(gòu)不允許發(fā)生任何破損,在遭受設(shè)防烈度的地震時(shí),允許結(jié)構(gòu)構(gòu)件發(fā)生損壞,但在地震后經(jīng)過適當(dāng)?shù)男迯?fù)仍能正常使用,而當(dāng)遭受到超過設(shè)防烈度的大地震時(shí),建筑物內(nèi)部損壞比較嚴(yán)重,結(jié)構(gòu)無(wú)法修復(fù),但要求盡量保證建筑物不倒塌、不傷人。但是,在實(shí)際的地震中房屋倒塌的現(xiàn)象一再出現(xiàn),其結(jié)果是令人深思的。由于傳統(tǒng)技術(shù)方法的種種缺陷,發(fā)展出了隔震技術(shù)和消能減震技術(shù)。隔震技術(shù)是將過去“硬碰硬”的技術(shù)方法轉(zhuǎn)變?yōu)椤耙匀峥藙偂钡姆椒?,其是將建筑物的上部和基礎(chǔ)隔開。所謂的“基礎(chǔ)隔震”其實(shí)質(zhì)就是在建筑物的底部與地基之間,增加適當(dāng)?shù)木彌_物,使得建筑物在受到地震波作用后的加速度反應(yīng)大大減弱,同時(shí)讓建筑物的位移主要由隔震系統(tǒng)來承擔(dān),從而使得建筑物在地震中產(chǎn)生相對(duì)較小的變形,以達(dá)到防護(hù)的目的。目前使用較多的基礎(chǔ)隔震元件有疊層橡膠支座、砂墊層隔震、石墨墊層隔震、摩擦滑移隔震等。消能減震技術(shù)是指運(yùn)用各種阻尼器消耗地震輸入到結(jié)構(gòu)中的能量。這些阻尼器可布置在結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵部位以保護(hù)主體結(jié)構(gòu)。常用的阻尼器有位移相關(guān)型的、速度相關(guān)型的以及其他類型的。

    隔震技術(shù)只具備隔離一部分水平地震的功能,對(duì)豎向的地震作用是沒有影響的,特別是對(duì)于高層和超高層結(jié)構(gòu),其隔震效果就更加不理想了。所以,本文探討了一種混合措施,即把隔震技術(shù)與消能減震技術(shù)聯(lián)合起來考慮。傳統(tǒng)的結(jié)構(gòu)計(jì)算很多都假設(shè)結(jié)構(gòu)的阻尼是一個(gè)常數(shù),但研究表明并非如此。結(jié)構(gòu)阻尼比是不斷變化的,并且很難判定,通常結(jié)構(gòu)的阻尼比是隨著振型變化的,隨著振型的增加,阻尼比不斷增加。根據(jù)國(guó)內(nèi)外隔震減震的理論研究和工程實(shí)際經(jīng)驗(yàn)[2-8],本文以大連地區(qū)一棟框架結(jié)構(gòu)為研究背景,基于SA P2000建立三維有限元模型,考慮振型阻尼比選,對(duì)比分析了各種工況下混合消能減震結(jié)構(gòu)、阻尼器結(jié)構(gòu)、隔震結(jié)構(gòu)和無(wú)控結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)結(jié)果,驗(yàn)證了混合消能結(jié)構(gòu)具有良好的減震效果。

    1 鋼阻尼器和鉛芯橡膠支座的力學(xué)模型

    耗能減振裝置的力學(xué)模型是耗能減振結(jié)構(gòu)的動(dòng)力分析基礎(chǔ),恢復(fù)力特性的數(shù)學(xué)模型主要分為兩類:一類是用復(fù)雜的數(shù)學(xué)公式予以描述的曲線型;另一類是分段線性化中的曲線型的力學(xué)模型,給出的剛度是連續(xù)變化的,與工程實(shí)際比較接近,但是計(jì)算比較復(fù)雜。目前廣泛使用的是折線型模型。金屬阻尼器通常采用的力學(xué)模型主要有理想彈塑性模型、雙線型模型、多曲線模型、W e n力學(xué)模型。本文鋼阻尼器所用的力學(xué)模型是基于1976年W e n提出的滯后行為。其中曲線型的力學(xué)模型給出的剛度是連續(xù)變化的,與工程實(shí)際比較接近,但是計(jì)算比較復(fù)雜。W e n力學(xué)模型的關(guān)系式為:式中:k為彈性彈簧常數(shù);σy為屈服力;r為指定的屈服后剛度對(duì)彈性剛度k的比值;z為一個(gè)內(nèi)部滯后變量,此變量范圍為|z|≤1,|z|=1,代表屈服面;e x p為等于或大于1的指數(shù),此指數(shù)越大,屈服比率越陡,實(shí)際指數(shù)現(xiàn)值大約是20;等價(jià)于W e n模型A=1及α=β=0.5。

    本文鉛芯隔震單元采用R ubb e r is oll a to r單元,設(shè)定兩個(gè)剪切自由度均為非線性,耦合的力-變形關(guān)系為:

    式中:k2和k3為彈性彈簧系數(shù);σy2和σy3為屈服力;r2和r3為屈服后剛度對(duì)彈性剛度(k2和k3)的比例。

    2 工程實(shí)例

    2.1 工程簡(jiǎn)介

    大連某11層建筑,建筑高度34 m,長(zhǎng)31.5 m,寬16 m。建筑物所處地區(qū)地震烈度為7度,場(chǎng)地類型為Ⅱ類,設(shè)計(jì)地震分組為二組,特征周期為0.40 s,現(xiàn)擬通過安裝鋼阻尼器和隔震支座使目標(biāo)結(jié)構(gòu)的抗震能力提高。

    2.2 阻尼器的參數(shù)

    本文選用的阻尼器為圓孔型鋼阻尼器材料,采用50mm厚的Q235鋼材制成,屈服位移為ud1=2.2m,屈服力Fy1=375 k N,初始剛度Ka1=170.5 k N/mm。選用的鉛芯隔震支座的具體參數(shù)為:線性部分的有效剛度為1.99 k N/mm,有效阻尼為0,非線性部分的剛度為9.9 k N/mm,屈服力為90.2 k N,屈服后剛度比為0.154。阻尼器主要布置在結(jié)構(gòu)底層框架上。施工過程中,在梁內(nèi)預(yù)埋鋼板,軟鋼阻尼器采用坡角焊接形式與預(yù)埋鋼板焊接在一起,下端采用同樣的方法與水平鋼板焊接,并與鋼支撐相連。每一榀框架內(nèi),阻尼器均設(shè)在梁與支撐節(jié)點(diǎn)處,采用三片阻尼器疊放形式[10],隔震支座通過安裝預(yù)埋鋼板于基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)之間,形成柔性隔層,使基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)斷開。

    3 計(jì)算結(jié)果對(duì)比

    3.1 模態(tài)分析

    為了考慮振型變化對(duì)阻尼的影響,按照結(jié)構(gòu)周期變化插值的方法來考慮該因素對(duì)阻尼的影響,并對(duì)比考慮阻尼比與不考慮阻尼比之間的差別?!督ㄖ拐鹪O(shè)計(jì)規(guī)范》(G B 50011—2010)明確規(guī)定了結(jié)構(gòu)振型參與質(zhì)量不得小于0.9的比例。表1為無(wú)控結(jié)構(gòu)模態(tài)分析給出的部分?jǐn)?shù)據(jù),這里只給出結(jié)構(gòu)的前五階的振型數(shù)據(jù)。

    表1 無(wú)控結(jié)構(gòu)的模態(tài)分析數(shù)據(jù)

    從表1可以看出,第一階為平動(dòng)振型(U X+U Y>R Z)且屬于X方向的平動(dòng)振型,第二階振型為Y方向的平動(dòng)振型,第三階則屬于繞Z軸的扭轉(zhuǎn)振型(U X+U Y<R Z),并且當(dāng)計(jì)算到第5階的時(shí)候,S u m U X、S u m U Y都大于0.9,滿足了規(guī)范對(duì)參與質(zhì)量達(dá)到總質(zhì)量的90%的要求。圖1為有控結(jié)構(gòu)前幾階的振型圖。

    圖1 無(wú)控結(jié)構(gòu)的前四階振型圖

    3.2 有控結(jié)構(gòu)的模態(tài)分析

    圖2從左到右分別為加設(shè)隔震支座、加設(shè)阻尼器和加設(shè)兩種裝置的模型圖,并分別對(duì)這三個(gè)模型進(jìn)行了模態(tài)分析。表2為各結(jié)構(gòu)的前三階周期。

    圖2 結(jié)構(gòu)模型圖

    表2 各工況下結(jié)構(gòu)的周期

    對(duì)比表1和表2可以看出,加了隔震支座以后結(jié)構(gòu)的自振周期明顯增大,但是加設(shè)阻尼器并不會(huì)太大改變結(jié)構(gòu)的自振周期反而會(huì)略微減小結(jié)構(gòu)的自振周期,這是因?yàn)樽枘崞鲿?huì)加大結(jié)構(gòu)的剛度,計(jì)算發(fā)現(xiàn)改變結(jié)構(gòu)的阻尼比對(duì)結(jié)構(gòu)周期的影響并不大。

    3.3 各工況下的時(shí)程分析

    多條地震波對(duì)比可以更全面地反應(yīng)結(jié)構(gòu)在不同情況下的地震響應(yīng),從而可以更加全面地考察結(jié)構(gòu)在不同情況下的消能效果。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(G B 50011-2010)第12.2.2條,一般情況下宜采用時(shí)程分析法進(jìn)行計(jì)算,時(shí)程分析采用三組地震波:E L C e n t r o波、蘭州波、唐山波。三條地震波的時(shí)程曲線見圖3。

    為了考慮阻尼比的影響,將對(duì)比分析分為兩組:一組為考慮阻尼比變化,一組為常阻尼的情況。限于篇幅這里只對(duì)比罕遇的地震工況。由于圖量較多這里只考慮各種地震波在7度罕遇下的工況。

    從圖4可以看出,不論考慮不考慮阻尼,雙控結(jié)構(gòu)都具有更好的控制結(jié)構(gòu)層間剪力的作用,且隔震支座對(duì)層間剪力的控制相對(duì)于阻尼器來說更加具有優(yōu)勢(shì)。從圖中可以看出阻尼比對(duì)層間剪力有比較大的影響,所以按常阻尼考慮結(jié)構(gòu)的阻尼是不太合適的。結(jié)構(gòu)的層位移可以很好地體現(xiàn)結(jié)構(gòu)的消能效果,所以下面再以結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)位移這個(gè)參數(shù)來考慮不同消能形式的消能效果。

    圖3 三條地震波時(shí)程曲線

    圖4 三條地震波下常阻尼與變阻尼的結(jié)構(gòu)層間剪力對(duì)比圖

    圖5 三條地震波下常阻尼與變阻尼的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移對(duì)比圖

    從圖5可以看出,在控制結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)水平位移方面,雙控結(jié)構(gòu)相對(duì)于隔震結(jié)構(gòu),阻尼器結(jié)構(gòu)顯然具有更加好的效果,與是否考慮結(jié)構(gòu)的阻尼比沒有多大的關(guān)系。不論把結(jié)構(gòu)的阻尼比看作是常阻尼還是變阻尼,其趨勢(shì)基本一致。另外,不同的地震波在同一個(gè)建筑上產(chǎn)生的效果,差距還是比較大的,所以考慮更多的地震情況顯然是有必要的。

    4 結(jié)論

    本文以大連某框架結(jié)構(gòu)為研究背景,對(duì)比分析了各種工況下混合消能減震結(jié)構(gòu)、阻尼器結(jié)構(gòu)、隔震結(jié)構(gòu)和無(wú)控結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)結(jié)果,得出以下結(jié)論:

    (1)經(jīng)分析可知,隔震-鋼阻尼器混合消能結(jié)構(gòu)具有比隔震結(jié)構(gòu)、阻尼器結(jié)構(gòu)更加出色的減震能力,在E L C e n t r o波、蘭州波、唐山波作用下減震效果有所差異??紤]到地震作用的復(fù)雜性,所以應(yīng)該盡量多取幾組符合結(jié)構(gòu)所在場(chǎng)地地質(zhì)特性的地震波進(jìn)行時(shí)程分析,確保分析結(jié)果的可靠性。

    (2)隔震阻尼器可以隔絕一部分輸入結(jié)構(gòu)的地震能量,鋼阻尼器可以進(jìn)一步消耗能量,并減少結(jié)構(gòu)的位移,兩種阻尼器協(xié)同工作從而形成兩道防護(hù),使結(jié)構(gòu)更加安全穩(wěn)定。

    (3)阻尼比對(duì)結(jié)構(gòu)分析是有影響的,合理地考慮結(jié)構(gòu)阻尼比是混合結(jié)構(gòu)等消能結(jié)構(gòu)非常重要的一個(gè)環(huán)節(jié),但是由于結(jié)構(gòu)阻尼比的復(fù)雜性,我們往往不能正確計(jì)算出結(jié)構(gòu)的阻尼比,所以這一方面有待進(jìn)一步研究。

    [1]G B 50011-2010,建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

    [2]李鵬飛.普通強(qiáng)度鋼耗能器滯回性能的試驗(yàn)究[J].華南理工大學(xué)學(xué)報(bào),2011,39(6):148-153.

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    [5]張文芳,程文瀼.基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)設(shè)置摩擦阻尼器的地震反應(yīng)研究[J].土木工程學(xué)報(bào),2001,34(5):1-9.

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    T U973.3+1

    A

    1009-7716(2017)06-0250-04

    10.16799/j.cnki.csdqyfh.2017.06.074

    2017-04-06

    周連偉(1977-),男,遼寧大連人,高級(jí)工程師,碩士,主要從事橋隧、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究工作。

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