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    丙烯腈裝置吸收塔聯(lián)鎖控制策略淺析

    2017-06-05 14:18:05金玉輝
    石油化工自動化 2017年1期
    關(guān)鍵詞:丙烯腈控制閥設(shè)定值

    金玉輝

    丙烯腈裝置吸收塔聯(lián)鎖控制策略淺析

    金玉輝

    (中國石化 上海石油化工股份有限公司,上海 200540)

    針對丙烯腈裝置吸收塔聯(lián)鎖控制方案設(shè)計缺陷,造成運行不穩(wěn)定,裝置反應(yīng)器停車事故多發(fā)的問題,介紹了丙烯腈裝置吸收塔聯(lián)鎖控制方案的改進(jìn)措施,解決了原設(shè)計因聯(lián)鎖動作時,吸收塔頂部壓控閥全開直接放空尾氣,造成反應(yīng)器失壓,操作線速瞬時增大,床內(nèi)催化劑跑損的缺陷。應(yīng)用表明: 該方案改進(jìn)了工藝操控性能、提高了操作安全性,增加了產(chǎn)品收率并有效地減少了工藝能耗。

    丙烯腈 吸收塔 控制策略 安全性

    1 工藝流程簡介

    丙烯、氨和空氣在催化劑作用下,在反應(yīng)器中進(jìn)行氧化反應(yīng)生成丙烯腈,同時還生成氰化氫、乙腈、一氧化碳、二氧化碳、水、丙烯醛、丙烯酸、乙醛、丙腈等。未反應(yīng)的丙烯、氨、氮與反應(yīng)生成物進(jìn)入急冷塔,進(jìn)行降溫、除氨、除催化劑。經(jīng)冷卻的反應(yīng)氣進(jìn)入吸收塔底部,與水進(jìn)行逆流吸收得到含丙烯腈、乙腈、氫氰酸和其他有機物的水溶液,用泵送至回收塔。未吸收的一氧化碳、二氧化碳、氮氣及未反應(yīng)的氧和烴類由塔頂排出送入廢氣焚燒爐(AOGI),該爐屬于熱力氧化爐,對含氰氣體進(jìn)行熱氧化后,達(dá)到環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)[1-3]。某丙烯腈裝置吸收塔頂壓力控制方案如圖1所示。

    圖1 吸收塔頂壓力控制方案

    2 吸收塔壓力控制

    對于吸收塔而言,反應(yīng)器壓力由吸收塔塔頂壓力控制。由于丙烯氨氧化主副化學(xué)反應(yīng)的平衡常數(shù)K值都很大,故可視為不可逆反應(yīng),而反應(yīng)壓力的變化對反應(yīng)的影響僅表現(xiàn)在動力學(xué)上。 丙烯氨氧化反應(yīng)對丙烯是一級反應(yīng),反應(yīng)速度和丙烯的分壓成正比,提高丙烯的分壓,對反應(yīng)是有利的,而且還可以提高反應(yīng)器的效率,但加快反應(yīng)速度的同時,反應(yīng)熱也在激增,過高的丙烯分壓使反應(yīng)溫度難于控制。實驗表明: 增加反應(yīng)壓力,催化劑的選擇性會降低,從而使丙烯的收率下降,故丙烯氨氧化反應(yīng)不宜在加壓下進(jìn)行;過低的壓力又會使反應(yīng)器線速度過高,造成催化劑跑損和反應(yīng)轉(zhuǎn)化率降低[1]。高壓控制有利于反應(yīng)氣體吸收,但不利于反應(yīng)器運行[2-3]。正常反應(yīng)情況下,反應(yīng)器丙烯、氨入口溫度為66℃,反應(yīng)器的壓力為65 kPa,反應(yīng)線速度為0.60~0.78 m/s;吸收塔塔頂壓力為20 kPa,塔釜壓力為29 kPa。

    2.1 吸收塔原控制方案及問題

    吸收塔頂壓力聯(lián)鎖控制邏輯如圖2所示。當(dāng)裝置正常運行時,吸收塔廢氣切入AOGI燃燒。當(dāng)意外發(fā)生,聯(lián)鎖動作時,吸收塔廢氣放空閥直接全開,進(jìn)入AOGI的控制閥全閉。

    由圖1可知原聯(lián)鎖的工作狀態(tài),反應(yīng)正常時,當(dāng)有聯(lián)鎖發(fā)生,緊急停車系統(tǒng)(ESD)控制閥PV-1203A上的電磁閥失電,導(dǎo)致該閥全開,廢氣向大氣排放,同時,ESD控制控制閥PV-1203B上的電磁閥失電,導(dǎo)致進(jìn)入AOGI的PV-1203B 為全閉,這樣就保證了AOGI的安全性。反應(yīng)正常進(jìn)行時,當(dāng)壓力大于設(shè)定值(SP),控制閥PV-1203A也會全開以保證系統(tǒng)安全,此時操作工可以根據(jù)現(xiàn)場實際情況對閥進(jìn)行調(diào)節(jié)。

    當(dāng)控制閥PV-1203A全開時,此時反應(yīng)器將失壓,操作線速度瞬時增大,造成床內(nèi)催化劑跑損。該裝置自2003年改造后已發(fā)生過多次該類事件。

    2.2 改進(jìn)后的控制方案

    針對丙烯腈裝置吸收塔原控制方案的不足,根據(jù)反應(yīng)器現(xiàn)場運行記錄改進(jìn)控制方案,當(dāng)純丙烯投料流量為5100 m3/h時,PV-1203A的開度在65%,反應(yīng)器頂壓為0.04 MPa,反應(yīng)線速度為0.78 m/s,反應(yīng)器達(dá)到設(shè)計能力。在AOGI運行、 吸收塔頂控制閥切入聯(lián)鎖時,PV-1203A限位于65%,一旦聯(lián)鎖動作,閥開度鎖定在65%,保證反應(yīng)器線速度控制在一定范圍內(nèi),減少催化劑損失。同時,操作人員可根據(jù)實際情況,手動調(diào)節(jié)PV-1203A,使其在0~100%全行程范圍內(nèi)動作。

    原控制方案中PV-1203A為FO型,有電磁閥時,當(dāng)聯(lián)鎖發(fā)生時,PV-1203A的狀態(tài)為全開,這跟新方案中控制閥開度在65%的要求不符。據(jù)該要求, 在DCS組態(tài)設(shè)計時增加了1路PV-1203A旁路聯(lián)鎖軟點連線,如圖2所示。修改的方案為保留電磁閥,在ESD中將原送至PV-1203A的輸出切除,改由DCS新組態(tài)的軟點HV-1203手動開關(guān)信號輸出至原PV-1203A 電磁閥接線位置,當(dāng)發(fā)生PV-1203A閥門定位器故障緊急情況時,由操作員直接通過HV-1203使電磁閥失電,控制閥PV-1203A緊急動作使閥打開至100%,實現(xiàn)最終的保護(hù)。

    圖2 吸收塔DCS聯(lián)鎖修改后邏輯點示意

    在不影響原邏輯狀態(tài)的前提下,DCS中增加了PV-1203A旁路聯(lián)鎖(L5),增加回路必須要滿足以下要求:

    1) 滿足工藝要求,且不能影響現(xiàn)有投用聯(lián)鎖關(guān)系。

    2) 必須保證原有邏輯在各種條件下邏輯控制功能關(guān)系正常,且輸出正常。

    3) 新增加的邏輯無硬線連接,考慮到程序下裝潛在的停車風(fēng)險,新的軟點組態(tài)必須停車修改。

    4) 組態(tài)下裝后不能影響現(xiàn)有工況的全過程。

    5) 改動后邏輯必須滿足安全聯(lián)鎖規(guī)范。

    3 安全性分析

    3.1 新控制方案中邏輯狀態(tài)分析

    為了達(dá)到系統(tǒng)安全性的目的,筆者對各種工況下的邏輯進(jìn)行分析。由于控制閥PV-1203A(FO)和PV-1203B(FC)的狀態(tài)為相反的,PV-1203A的輸出為倒相,所以其中任一閥接入時,另一閥的定位器輸入信號為0。新控制方案DCS聯(lián)鎖邏輯關(guān)系如圖3所示,圖3中虛線框內(nèi)為修改后的內(nèi)容。

    1) 當(dāng)正常運轉(zhuǎn)時主聯(lián)鎖投入,此時系統(tǒng)聯(lián)鎖L2=1,聯(lián)鎖動作主要由聯(lián)鎖信號L4來決定,而PV-1203A的閥門開度由L3,L4,L5共同決定。

    a) 若PRCA-1203小于聯(lián)鎖設(shè)定值,即L4=0,則S03=0,S06=1,S07=1,S12=0。此時PV-1203B受控于PRCA-1203,而無論旁路聯(lián)鎖L5、選擇開關(guān)L3怎么動作,PV-1203A都是全閉狀態(tài)。

    b) 若PRCA-1203大于聯(lián)鎖設(shè)定值,則L4=1,則S03=1,S06=0,S07=0。此時 PV-1203B全閉,而PV-1203A的開度由L3,L5共同決定。

    若L5=1即PV-1203A旁路聯(lián)鎖投用的情況下,則S09=0,S12=1,此時無論選擇開關(guān)L3放在什么位置, PV-1203A的開度為65%。若L5=0即PV-1203A旁路聯(lián)鎖未投用的情況下,則S09=1,S11=0;此時 PV-1203A的開度由L3決定。若此時選擇開關(guān)L3的狀態(tài)為ON,則S12=0,此時 PV-1203A受控于PRCA-1203;若此時選擇開關(guān)L3的狀態(tài)為OFF,則S12=1,此時 PV-1203A的開度在0~65%,受控于PRCA-1203。

    2) 當(dāng)L2=0,即主聯(lián)鎖未投用,此時聯(lián)鎖動作主要由選擇開關(guān)L3來決定,而 PV-1203A的開度由L3,L4,L5共同決定。

    圖3 新控制方案DCS聯(lián)鎖邏輯關(guān)系

    a) 若選擇開關(guān)L3=0,則S03=0,S06=1,此時 PV-1203B受控于PRCA-1203,而 PV-1203A的開度由L4,L5共同決定。

    若L5=0,即PV-1203A旁路聯(lián)鎖未投用的情況下,則S09=1,S07=1,此時若PRCA-1203大于設(shè)定值即L4=1,則S10=1,S12=1,即此時 PV-1203A的開度為65%;此時若PRCA-1203小于設(shè)定值即L4=0,則S10=0,S12=0,S07=1,即此時 PV-1203A的開度為0。若L5=1即PV-1203A旁路聯(lián)鎖投用的情況下,則S10=0,此時若PRCA-1203大于設(shè)定值即L4=1,則S09=0,S12=1,即此時 PV-1203A的開度為65%;此時若PRCA-1203小于設(shè)定值即L4=0,則S09=1,S12=0,S07=1,即此時 PV-1203A的開度為0。

    b) 若選擇開關(guān)L3=1,則S03=1,S06=0,S07=0,S10=0,此時 PV-1203B為全閉,而PV-1203A的開度由L4,L5共同決定。只有L4,L5同時為1的情況下, PV-1203A的開度為65%;此外, PV-1203A的開度都會在0~100%的范圍內(nèi)受控于PRCA-1203。

    3.2 系統(tǒng)安全性

    由于PV-1203A的開度由100%改為65%,這也給系統(tǒng)帶來了一定的風(fēng)險。當(dāng)系統(tǒng)聯(lián)鎖時,PV-1203A開度為65%,這時若系統(tǒng)壓力繼續(xù)上升會對裝置帶來危害,這時要求工藝人員通過HV-1203開關(guān)將其開度打到100%或通過將L5旁路解除聯(lián)鎖,手動對閥進(jìn)行0~100%的開度調(diào)節(jié)。若以上措施仍不能解決問題,為保證裝置安全可強行進(jìn)行停車,這樣可以避免設(shè)備內(nèi)壓力過高造成危險,減少了爆炸的可能性。

    4 結(jié)束語

    軟件邏輯修改后吸收塔控制系統(tǒng)的操控性能與修改前相比有了明顯的提高,生產(chǎn)安全性經(jīng)多年實踐,在各種極端情況下都能得到很好保證,達(dá)到了預(yù)期效果。

    [1] 楊學(xué)萍.丙烯腈生產(chǎn)技術(shù)進(jìn)展[J].上?;?,2000,15(06): 33-35.

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    金玉輝(1965—),男,上海人,1987年畢業(yè)于華東化工學(xué)院生產(chǎn)過程自動化專業(yè),獲學(xué)士學(xué)位,現(xiàn)就職于中石化上海石油化工股份有限公司,主要從事儀表管理及技術(shù)改造工作,任高級工程師。

    TP 273

    B

    1007-7324(2017)02-0063-03

    稿件收到日期: 2016-12-22,修改稿收到日期: 2017-02-15。

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