鄂爾多斯煤制油分公司50 000m3/h空分裝置產(chǎn)能匹配工藝優(yōu)化

王大永

（中國神華煤制油化工有限公司鄂爾多斯煤制油分公司，內(nèi)蒙古鄂爾多斯 017209）

鄂爾多斯煤制油分公司50 000m3/h空分裝置產(chǎn)能匹配工藝優(yōu)化

王大永

（中國神華煤制油化工有限公司鄂爾多斯煤制油分公司，內(nèi)蒙古鄂爾多斯 017209）

簡介中國神華煤制油化工有限公司鄂爾多斯煤制油分公司煤氣化生產(chǎn)中心2套50000Nm3/h空分裝置工藝流程，空分的物料平衡、裝置運(yùn)行中產(chǎn)能匹配存在的問題，以及根據(jù)現(xiàn)場生產(chǎn)運(yùn)行實(shí)際情況，對產(chǎn)能匹配問題進(jìn)行的工藝優(yōu)化改進(jìn)。

物料平衡；產(chǎn)能匹配；Shell氣化爐煤粉輸送用氣特點(diǎn)；空分工藝優(yōu)化

我國缺油少氣相對富煤的能源現(xiàn)狀，奠定了煤化工行業(yè)在我國經(jīng)濟(jì)領(lǐng)域舉足輕重的地位。煤氣化是清潔利用煤炭資源的重要途徑和手段?？辗衷O(shè)備為煤化工行業(yè)提供作為氣化劑的氧氣、合成原料氣的氧氣和氮?dú)庖约拜斔蜌?。不同的煤氣化工藝的工作溫度和壓力不同，決定了配套空分設(shè)備的氧氣、氮?dú)猱a(chǎn)品的壓力和產(chǎn)量等不同，也決定了煤化工行業(yè)空分設(shè)備流程的有所不同。

1 煤制油分公司空分裝置的地位與作用

空分裝置的作用是為煤制氫裝置殼牌氣化爐提供4.7MPa的高純氧氣、5.2MPa和8.1MPa氮?dú)猓瑸槿珡S各裝置提供0.45、0.9MPa壓力等級的密封、保護(hù)氮?dú)?，為煤液化裝置提供2.7MPa/20MPa氮?dú)?，以及向全廠各裝置提供儀表空氣和工廠空氣。裝置同時(shí)也生產(chǎn)少量液體產(chǎn)品儲(chǔ)存到后備儲(chǔ)罐系統(tǒng)中，用來保證生產(chǎn)的連續(xù)性。

空分裝置為全廠各生產(chǎn)裝置提供生產(chǎn)過程必須的氧氣、各規(guī)格氮?dú)?，如果空分裝置突然停止氧氮?dú)獾耐夤瑢⒃斐晒靖魃a(chǎn)裝置降負(fù)荷、停車或可能發(fā)生火災(zāi)、爆炸等惡性事故。因此，空分裝置在煤制油生產(chǎn)流程中具有重要的地位。

2 空分裝置的技術(shù)來源及技術(shù)特點(diǎn)

空分裝置的設(shè)計(jì)、制造和安裝，由Linde中國工程公司、西安華陸設(shè)計(jì)院組成的聯(lián)合體共同承但。其中，低溫動(dòng)設(shè)備采用Cryostar公司產(chǎn)品；一拖二機(jī)組采用MAN公司產(chǎn)品；冷箱及主板式換熱器由Linde公司設(shè)計(jì)制造；空冷器由常州的GEA–巴蒂尼奧公司設(shè)計(jì)制造。

結(jié)合煤氣化Shell汽化爐需求高壓氮?dú)獾奶攸c(diǎn)，空分裝置采用林德公司氮?dú)庋h(huán)、氮?dú)馀蛎?、液氧?nèi)壓縮的工藝流程。

3 空分裝置的工藝流程簡述

流量為257 300m3(標(biāo))/h的空氣經(jīng)過濾器S1146吸入及N1151消音，過濾掉氣體中的機(jī)械雜質(zhì)和灰塵，經(jīng)空氣壓縮機(jī)C1161壓縮至0.527MPa、94.4℃后進(jìn)入空冷塔E2416，壓縮后的空氣與中部的冷卻水（0.7MPa、26℃、440m3(標(biāo))/h）和頂部來自水冷塔E2417的冷卻水（0.8MPa、10℃、108m3(標(biāo))/ h）進(jìn)行換熱，空氣被冷卻至12℃，再經(jīng)除沫器去除掉空氣中的水滴后進(jìn)入內(nèi)裝有林德專用分子篩的吸附器A2626A/B中的一只，除去空氣中含有的CO2、水分及碳?xì)浠衔锖螅M(jìn)入換熱器，在分子篩出口溫度升至18℃的空氣分為三股，一股（40 700m3(標(biāo))/h）進(jìn)入低壓板式換熱器E3119與返流的上塔塔頂來的純氮?dú)膺M(jìn)行換熱，溫度降至-168.5℃；第二股（118 520m3(標(biāo))/h）進(jìn)入低壓板式換熱器E3117與返流的來自上塔頂部的污氮?dú)膺M(jìn)行換熱，溫度降至-168.3℃；第三股空氣（98 061m3(標(biāo))/h）進(jìn)入高壓板式換熱器E3116與來自產(chǎn)品液氧泵的液氧進(jìn)行換熱，溫度降至-172.6℃；三股空氣匯聚在一起進(jìn)入下塔底部參與精餾。為了控制好三個(gè)換熱器的中部溫差，同時(shí)從第一股（抽出4 070m3(標(biāo))/h）和第二股（抽出11 852m3/ h）的空氣中各抽出一部分空氣經(jīng)閥門TV3129/TV3127進(jìn)入板式換熱器E3119/E3117，從板式換熱器E3119/E3117的中部抽出匯合后再從板式換熱器E3116的中部進(jìn)入，換熱后（-172.6℃）匯入三股空氣的集合總管中進(jìn)入下塔參與精餾。

在上塔T3212頂部得到的純氮?dú)饨?jīng)過冷器E3316與正流的液空、污液氮、純液氮及液氧換熱后，再經(jīng)板式換熱器E3119進(jìn)一步換熱，得到（4kPag、15℃）低壓純氮產(chǎn)品經(jīng)氮?dú)鈮嚎s機(jī)C1761壓縮至0.5MPa、101℃、40 600m3/h送入管網(wǎng)。在上塔T3212頂部的污氮?dú)馔瑯咏?jīng)過冷器E3316與正流的液空、污液氮、純液氮及液氧換熱后，再經(jīng)板式換熱器E3117進(jìn)一步換熱后出板式分為兩股，一股（72 525m3(標(biāo))/h、15℃）去往水冷塔E2417做換熱介質(zhì)，與冷卻水傳質(zhì)傳熱后放空；另一股（46 000m3(標(biāo))/h、15℃）去分子篩的蒸汽加熱器E2617，與蒸汽換熱升溫到180℃加熱分子篩后放空。

在上塔T3212底部的主冷E3216將獲得純度為99.6%的液氧，經(jīng)液氧泵P3568A/B抽出加壓5.27MPa，進(jìn)入板式換熱器E3116與正流氣體換熱至23℃經(jīng)PV3924.1進(jìn)入130m3氧氣儲(chǔ)罐，再經(jīng)儲(chǔ)罐出口閥減壓到4.57MPa后送入管網(wǎng)。在液氧進(jìn)入液氧泵之前，抽出一股（20KPa、-183℃、750m3/h）液氧進(jìn)入過冷器E3316過冷后去往液氧儲(chǔ)槽。在主冷氮側(cè)冷凝的液氮抽出后分為兩股，一股作為下塔回流液；另一股經(jīng)過冷器E3316過冷后與來自氮?dú)馀蛎洐C(jī)后氣液分離罐D(zhuǎn)3432的液氮匯合在一起進(jìn)入上塔頂部做回流液。去往液氮儲(chǔ)槽的液氮（20KPa、-196℃、1 000m3(標(biāo))/h）從上塔頂部直接抽出。

從下塔底部抽出的富氧液空經(jīng)過冷器過冷后經(jīng)閥LV3201.1進(jìn)入上塔參與精餾。從下塔中部抽出的污液氮經(jīng)過冷器過冷后經(jīng)閥HV3222進(jìn)入上塔參與精餾。

從下塔頂部抽出的純氮?dú)馀c來自氮?dú)馀蛎洐C(jī)后氣液分離罐D(zhuǎn)3432的氣氮匯合在一起進(jìn)入高壓板式換熱器E3116換熱，復(fù)溫后分為兩股，一股做為密封氣（0.435MPa、23℃、270m3/h）送出；另一股（166 114m3(標(biāo))/h、0.435MPa、23℃）進(jìn)入循環(huán)氮壓機(jī)。經(jīng)循環(huán)氮壓機(jī)三級壓縮后，從一級冷卻器后抽出3.3MPa溫度為36℃的兩股氮?dú)?，一股? 730m3(標(biāo))/h）減壓到0.9MPa做為產(chǎn)品送出；另一股（50 059m3/h）則進(jìn)入膨脹氮?dú)庠鰤簷C(jī)C3420入口，經(jīng)增壓機(jī)增壓到4.47MPa、36℃再經(jīng)板式換熱器E3116換熱進(jìn)入氮?dú)馀蛎洐C(jī)（49 959m3/h、4.44MPa、-119℃），膨脹到0.46MPa、-177℃進(jìn)入氣液分離罐D(zhuǎn)3432，分離出的氮?dú)猓ê倭恳后w，通過管道回流到罐前再次分離）與來自下塔的氮?dú)鈪R合進(jìn)入高壓板式換熱器E3116換熱，分離出的液氮與來自下塔的液氮匯合進(jìn)入上塔做回流液。從二級冷卻器前抽出5.3MPa溫度為98℃的產(chǎn)品氮?dú)猓?5 150m3/h）送出；從三級冷卻器前抽出8.1MPa溫度為89℃的產(chǎn)品氮?dú)猓?6 500m3(標(biāo))/h）送出。剩余的8.1MPa、69 475m3/h氮?dú)饨?jīng)冷卻后進(jìn)入高壓板式換熱器E3116換熱冷凝成液氮經(jīng)閥FV3910減壓節(jié)流后進(jìn)入下塔上部參與精餾。

4 空分裝置的物料平衡

從空分裝置流程簡述中可以看出，空分裝置的原料來源為環(huán)境空氣，設(shè)計(jì)100%空氣負(fù)荷下，空氣進(jìn)料量為257 300m3/h，連續(xù)產(chǎn)出外供產(chǎn)品6種（其中氧氣2種，氮?dú)?種，產(chǎn)品詳見表1所示），自用污氮1種，單套空分裝置總產(chǎn)氧量為50 000m3/h，總產(chǎn)氮量為86 730Nm3/h，自用污氮產(chǎn)量120 570m3/h，其總物料平衡詳見表2所示。

表1 單套空分裝置原料、產(chǎn)品一覽表

表2 單套空分空氣進(jìn)料100%負(fù)荷下物料平衡示意圖

5 產(chǎn)能匹配存在的問題

從表1裝置原料、產(chǎn)品一覽表中的產(chǎn)品生產(chǎn)方式中可以看出，在原設(shè)計(jì)中空分裝置后線所需的高、低壓氧氣，高、中、低壓氮?dú)饩鶠檫B續(xù)穩(wěn)定使用方式，單套空分裝置設(shè)計(jì)變負(fù)荷為75%～100%（空氣進(jìn)料257 300m3(標(biāo))/h為設(shè)計(jì)100%負(fù)荷），2套空分裝置的同壓力等級氣體產(chǎn)品出裝置后在空分界區(qū)并入同一總管，在各用戶界區(qū)處，由各需求用戶單獨(dú)引入使用，原設(shè)計(jì)構(gòu)想為單套空分裝置對應(yīng)單套煤氣化爐氧氣產(chǎn)品需求負(fù)荷設(shè)計(jì)，可實(shí)現(xiàn)隨后線氧氮?dú)馐褂昧孔兓{(diào)整裝置生產(chǎn)負(fù)荷，已實(shí)現(xiàn)產(chǎn)能供需平衡，達(dá)到空分裝置節(jié)能生產(chǎn)的目的。

在裝置實(shí)際運(yùn)行過程中，煤氣化裝置Shell氣化爐的4.7MPa的高純氧氣和8.1MPa高壓氮?dú)夥创涤昧糠€(wěn)定，5.3MPa中壓氮?dú)膺M(jìn)制氫裝置后分為兩路，作為煤線煤粉輸送和氣化爐密封使用的一路中壓氮?dú)庥昧糠€(wěn)定，作為氣化爐鎖斗物料壓力平衡轉(zhuǎn)換使用的一路中壓氮?dú)庥昧糠浅２环€(wěn)定，單套Shell氣化爐有4個(gè)鎖斗（12單元燒嘴供料鎖斗2個(gè)，切換周期20～40min、14單元下渣1個(gè)，切換周期30分鐘、15單元下灰一個(gè)，切換周期120min），2套共8個(gè)，鎖斗均為間斷使用，單個(gè)鎖斗充卸壓氮?dú)獠▌?dòng)量約為6 000m3/h，為保證煤線煤粉輸送氮?dú)庾畹?.85MPa壓力聯(lián)鎖的運(yùn)行安全，在氣化裝置界區(qū)8.1MPa氮?dú)夥创档獨(dú)夤芫€上引入一路高壓氮?dú)饨尤?.3MPa中壓氮?dú)夥€(wěn)壓罐，用于鎖斗切換時(shí)氮?dú)庥昧客辉鲅a(bǔ)峰使用。受煤制氫裝置鎖斗間歇切換使用特性影響，空分裝置5.3MPa，8.1MPa氮?dú)馔饩W(wǎng)流量呈現(xiàn)無序波動(dòng)狀態(tài)，單套空分裝置最大氮?dú)饬髁坎▌?dòng)≥15 000m3(標(biāo))/h，對由循環(huán)氮壓機(jī)五級三段壓縮提供三路氮?dú)猱a(chǎn)品（0.9MPa，5.3MPa，8.1MPa三路氮?dú)猓┑目辗盅b置來說，循環(huán)氮壓機(jī)調(diào)節(jié)范圍及精餾下塔彈性不能實(shí)現(xiàn)時(shí)時(shí)按后線用氮量需求調(diào)整要求?？辗盅b置必須調(diào)整維持在較高氮?dú)馍a(chǎn)負(fù)荷下生產(chǎn)，已保證在煤制氫裝置鎖斗切換期間，5.3MPa氮?dú)庥昧恳鸬膲毫Σ▌?dòng)不觸發(fā)煤線煤粉輸送氮?dú)庾畹?.85MPa壓力聯(lián)鎖。

高氮?dú)庳?fù)荷雖然保證了在煤制氫鎖斗使用時(shí)氮?dú)夤芫W(wǎng)最大用量時(shí)的壓力需求，但鎖斗間歇工作切出不用時(shí)，造成了氮?dú)夤芫W(wǎng)急劇退氣，為了保障空分循環(huán)氮壓機(jī)排放壓力穩(wěn)定，采取氮?dú)猱a(chǎn)品在空分界區(qū)內(nèi)大量放散，來保障其運(yùn)行安全，同時(shí)為了盡量減小氣體產(chǎn)品放散損失，提高裝置能量利用率，將各氮?dú)猱a(chǎn)品放空流量設(shè)定值降低，盡量通過調(diào)整空氣生產(chǎn)負(fù)荷來達(dá)到匹配后線氮?dú)庑枨罅康哪康?。這樣做雖然起到了一定的減少產(chǎn)品放散的作用，但因手動(dòng)調(diào)整生產(chǎn)負(fù)荷缺乏量化數(shù)據(jù)支撐，負(fù)荷調(diào)整動(dòng)作時(shí)間周期長，效率低，導(dǎo)致在保證氮?dú)猱a(chǎn)品純度的前提下，受裝置物料平衡限制，大量氮?dú)猱a(chǎn)品轉(zhuǎn)為裝置自用污氮，造成氮?dú)猱a(chǎn)品提取率明顯降低。通過對2010年—2013年空分裝置穩(wěn)定運(yùn)行月份的能耗及產(chǎn)品產(chǎn)量數(shù)據(jù)分析，空分裝置的負(fù)荷調(diào)整穩(wěn)定時(shí)間約為30～40min，氮?dú)猱a(chǎn)品放散率在6%～11%左右，平均負(fù)荷下氮?dú)猱a(chǎn)品提取率在89%—95%左右，每標(biāo)立產(chǎn)品氣體綜合能耗損失約為0.01kgce/m3。

6 產(chǎn)能匹配的工藝優(yōu)化

煤氣化生產(chǎn)中心技術(shù)人員針對空分裝置的運(yùn)行特性、Shell氣化爐的鎖斗煤粉輸送用氣特點(diǎn)，結(jié)合對空分歷年的生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析和日常負(fù)荷調(diào)整穩(wěn)定時(shí)間周期情況，分析出空分裝置的產(chǎn)能匹配有調(diào)節(jié)余地，每標(biāo)立產(chǎn)品氣體綜合能耗也是有降低潛力的，其制約因素主要體現(xiàn)有2個(gè)方面：其一是后線鎖斗同時(shí)工作數(shù)量過多，氮?dú)庾畲笥昧糠逯低藲馇闆r下，因氮?dú)夤芫W(wǎng)的壓力沖擊，氮?dú)馔夤┝繙p少，所引起的氮?dú)猱a(chǎn)品放散率過高、其二是在后線鎖斗用氮量相對頻率穩(wěn)定波動(dòng)的工況下，空分裝置手動(dòng)調(diào)整生產(chǎn)負(fù)荷缺乏量化數(shù)據(jù)支撐，負(fù)荷調(diào)整動(dòng)作時(shí)間周期長，效率低，因不能實(shí)現(xiàn)快速變負(fù)荷，造成的氮?dú)猱a(chǎn)品提取率低。

針對2種制約因素，首先在氣化區(qū)域內(nèi)部建立規(guī)范化管理協(xié)調(diào)機(jī)制，氣化裝置避免2套氣化爐8個(gè)鎖斗同時(shí)處于工作狀態(tài)，在保障氣化爐生產(chǎn)穩(wěn)定的前提下，盡量降低5.3MPa，8.1MPa氮?dú)夤芫W(wǎng)最大用量下波動(dòng)峰值，使氮?dú)夤芫W(wǎng)處于頻率相對穩(wěn)定的周期性波動(dòng)。同時(shí)依托空分DCS系統(tǒng)現(xiàn)有條件，在DCS系統(tǒng)內(nèi)增加物料平衡數(shù)據(jù)計(jì)算模塊，通過DCS系統(tǒng)后臺時(shí)時(shí)運(yùn)算將各路產(chǎn)品氣體及裝置自用污氮?dú)怏w對應(yīng)空氣負(fù)荷下產(chǎn)量時(shí)時(shí)顯示在操作站上，使空分工藝操作人員可以依據(jù)后線氮?dú)馐褂秘?fù)荷變化周期和變化量，實(shí)現(xiàn)快速變負(fù)荷操作，有效提高了負(fù)荷調(diào)整變化中的氮?dú)馓崛÷剩寡b置時(shí)時(shí)處于產(chǎn)能最優(yōu)狀態(tài)。圖、圖2為工藝優(yōu)化前后DCS界面狀態(tài)對比。

圖1 工藝優(yōu)化前DCS界面

圖2 工藝優(yōu)化后DCS界面

7 工藝優(yōu)化后的效果

工藝優(yōu)化后，氮?dú)夤芫W(wǎng)的流量由無序波動(dòng)逐漸改變?yōu)橹芷谛苑€(wěn)定波動(dòng)，裝置變負(fù)荷調(diào)整穩(wěn)定時(shí)間由以前的30～40min，縮短為現(xiàn)在的10～15min，基本達(dá)到可依據(jù)后線氮?dú)庑枨髮?shí)現(xiàn)快速變負(fù)荷節(jié)能生產(chǎn)的目的。通過對2015—2016年空分裝置穩(wěn)定運(yùn)行月份的能耗及產(chǎn)品產(chǎn)量數(shù)據(jù)分析，單套空分裝置最大氮?dú)饬髁坎▌?dòng)由優(yōu)化前的≥15 000Nm3/h降低至≤5 000Nm3(標(biāo))/h，氮?dú)猱a(chǎn)品放散率由6%～11%下降至5%以下，提取率由以前的89%～95%提高至96%以上。產(chǎn)能優(yōu)化前后在煤氣化負(fù)荷不變的同等運(yùn)行條件下，每標(biāo)立產(chǎn)品氣體綜合能耗降低了0.01kg/m3。

DCS計(jì)算模塊投用后，通過對其功能的實(shí)用擴(kuò)展，在班組計(jì)量臺帳中增加產(chǎn)能偏差計(jì)量，用產(chǎn)能數(shù)據(jù)指導(dǎo)并規(guī)范工藝人員操作，現(xiàn)裝置基本可達(dá)到在產(chǎn)能最優(yōu)狀態(tài)下長周期穩(wěn)定運(yùn)行。

8 結(jié)論

產(chǎn)能匹配工藝優(yōu)化是建立在現(xiàn)有DCS控制系統(tǒng)基礎(chǔ)上，投資費(fèi)用基本可忽略不記，工藝優(yōu)化后的實(shí)用效果顯著，對穩(wěn)定裝置氮?dú)獠▌?dòng)，提高氮?dú)猱a(chǎn)品提取率，降低氮?dú)猱a(chǎn)品放散率，降低產(chǎn)品氣體綜合能耗起到了有效管控作用，現(xiàn)裝置基本可達(dá)到在產(chǎn)能最優(yōu)狀態(tài)下長周期穩(wěn)定運(yùn)行。

[1] 邵月奎.降低空分裝置電耗的措施[J].氯堿工業(yè)，2014，50（9）：43-45.

[2] 王大永.空氣分離整體工藝流程模擬及優(yōu)化[J].工業(yè)，2015，（5）：178-179.

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《化工設(shè)計(jì)通訊》雜志系經(jīng)國家新聞出版廣電總局批準(zhǔn)國內(nèi)外公開發(fā)行的全國性石油化工科技期刊，創(chuàng)刊于1975年，由湖南化工醫(yī)藥設(shè)計(jì)研究院主辦，主管單位為湖南省石油化工行業(yè)管理辦公室。是全國石油化工系統(tǒng)優(yōu)秀期刊和省一級期刊。被美國化學(xué)文摘（CA）、中國期刊網(wǎng)（CNKI）、中國期刊全文數(shù)據(jù)庫（CJFD）、中國學(xué)術(shù)期刊綜合評價(jià)數(shù)據(jù)庫（CAJCED）、《中國學(xué)術(shù)期刊（光盤版）》等收錄。是中國科技論文統(tǒng)計(jì)源期刊。發(fā)行范圍遍及全國各省市石油化工主管部門、設(shè)計(jì)院、科研院（所）、大中小化肥廠、化工企業(yè)、大專院校、圖書館及信息部門等。世界上一些著名的大學(xué)也訂閱了本刊：全世界排名前十的大學(xué)如哈佛大學(xué)、普林斯頓大學(xué)、加州理工學(xué)院等；中國如香港大學(xué)、清華大學(xué)、北京大學(xué)等；還有一些世界著名的機(jī)構(gòu)，如美國能源部、美國國防部、美國國會(huì)圖書館、法國國防部、澳大利亞能源部、日本國會(huì)圖書館等；還有一些世界著名的跨國公司，如美國杜邦、德國巴斯夫、拜耳、中國石油、中國石化、中國化工等。

主要報(bào)道石油化工產(chǎn)品的設(shè)計(jì)、研究、生產(chǎn)、建設(shè)、技改、教學(xué)等方面的新工藝、新產(chǎn)品、新技術(shù)、新設(shè)備、新材料。本刊為月刊，大16開，單月發(fā)行量在2萬冊，歡迎石油化工極其相關(guān)行業(yè)企業(yè)單位選擇本刊投放廣告，歡迎您投廣告！

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Optimization of Capacity Matching Process for 50 000m3/h Air Separation Unit in Erdos Coal Oil Company

Wang Da-yong

This paper introduces the process fl ow of two sets of 50000Nm3/h air separation plant in the coal gasi fi cation production center of Ordos Coal and Oil Company，the material balance of air separation，the problems of capacity matching in the operation of the equipment，and the production according to the fi eld production Operation of the actual situation，the capacity of the matching process to optimize the process.

material balance；capacity matching；Shell gasification furnace pulverized coal delivery gas characteristics；air separation process optimization

F426.22

：A

：1003–6490（2017）04–0106–03

2017–04–06

王大永（1983—），男，黑龍江齊齊哈爾人，助理工程師，主要從事煤制油行業(yè)空分技術(shù)工作。