控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)出廠性能試驗(yàn)研究

□于耀華 □李翔 □吳偉建

1.上海第一機(jī)床廠有限公司上海201308

2.清華大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院北京100084

控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)出廠性能試驗(yàn)研究

□于耀華1,2□李翔1□吳偉建1

1.上海第一機(jī)床廠有限公司上海201308

2.清華大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院北京100084

控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)是執(zhí)行反應(yīng)堆功率調(diào)節(jié)、緊急停堆的重要安全設(shè)備，其能否正常運(yùn)行直接關(guān)系到核反應(yīng)堆的安全性。對(duì)控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)出廠性能試驗(yàn)進(jìn)行了研究，試驗(yàn)時(shí)機(jī)構(gòu)性能良好，運(yùn)行正常，落棒時(shí)間滿足設(shè)計(jì)要求。試驗(yàn)結(jié)果表明，控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的制造符合設(shè)計(jì)指標(biāo)。

1 研究背景

控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)是民用核電站控制反應(yīng)堆安全啟動(dòng)、調(diào)節(jié)反應(yīng)堆功率和停止反應(yīng)堆運(yùn)行的關(guān)鍵設(shè)備，通常采用磁力提升直線步躍式驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)[1-2]，工作原理是通過(guò)三組電磁線圈按給定的時(shí)序通電、斷電，從而帶動(dòng)鉤爪組件對(duì)應(yīng)的磁極和銜鐵作機(jī)械運(yùn)動(dòng)，并帶動(dòng)驅(qū)動(dòng)桿組件上下運(yùn)行或保持靜止?fàn)顟B(tài)。

由于控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)在核電站核安全方面作用重要，因此學(xué)者們已開(kāi)展了大量研究。劉森、沈小要、李維、劉鵬亮等人[3-6]分別從電流響應(yīng)、鉤爪組件動(dòng)作時(shí)間影響因素、分段非線性動(dòng)態(tài)及步進(jìn)運(yùn)動(dòng)等方面借助理論模型和仿真計(jì)算對(duì)控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)性能及工作特性進(jìn)行分析，楊平漢、周詩(shī)光、昌正科等人[7-9]則通過(guò)潛在失效模式和影響分析工具對(duì)控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)零部件潛在故障模式進(jìn)行分析，但均缺少必要的實(shí)物驗(yàn)證。

筆者借助上海第一機(jī)床廠有限公司承制的某壓水堆用控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)實(shí)物，在專用試驗(yàn)臺(tái)架上測(cè)試機(jī)構(gòu)整體在冷態(tài)運(yùn)行工況下的電流、位置探測(cè)精度、步躍尺寸、釋棒落棒時(shí)間，以及在熱態(tài)運(yùn)行工況下的步躍尺寸、釋棒落棒時(shí)間、工作線圈溫度等參數(shù)，并對(duì)相關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，從而驗(yàn)證機(jī)構(gòu)能否滿足設(shè)計(jì)要求。

2 試驗(yàn)裝置

2.1 試驗(yàn)臺(tái)架

為了更好地模擬控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)在反應(yīng)堆上的運(yùn)行環(huán)境（溫度305～315℃、壓力15～16 MPa）和拖動(dòng)負(fù)荷（600～1 800 N，可調(diào)），配置了專用試驗(yàn)臺(tái)架，基于該專用臺(tái)架進(jìn)行相關(guān)試驗(yàn)研究能夠較好地展現(xiàn)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的整體性能。

控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)專用試驗(yàn)臺(tái)架及實(shí)物如圖1所示，主要由回路系統(tǒng)、測(cè)控系統(tǒng)等組成?；芈废到y(tǒng)由試驗(yàn)本體、加熱器、循環(huán)泵、穩(wěn)壓器、管道及管道附件連接組成?；芈穬?nèi)介質(zhì)（去離子水）經(jīng)電加熱元件加熱后，由循環(huán)泵驅(qū)動(dòng)構(gòu)成循環(huán)，使試驗(yàn)本體升溫、加熱和保持所需的溫度。回路壓力由穩(wěn)壓器采用氣水穩(wěn)壓，即穩(wěn)壓器通過(guò)回路壓力信號(hào)與電熱元件聯(lián)鎖，根據(jù)設(shè)定的壓力定值自動(dòng)調(diào)控電加熱功率，從而穩(wěn)定由于回路水溫變化而引起的壓力波動(dòng)。測(cè)控系統(tǒng)主要對(duì)試驗(yàn)本體溫度和壓力、穩(wěn)壓器溫度和壓力、電加熱元件功率、循環(huán)泵冷卻水溫度等重要參數(shù)進(jìn)行測(cè)量控制與顯示。

圖1 控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)專用試驗(yàn)臺(tái)架及實(shí)物

臺(tái)架還為磁軛線圈部件設(shè)計(jì)、添置了通風(fēng)系統(tǒng)，一方面可以更好地模擬反應(yīng)堆堆倉(cāng)環(huán)境，另一方面為線圈部件提供降溫措施，以保證電性能不受溫度的影響。此外，針對(duì)高溫高壓的回路系統(tǒng)環(huán)境，為確?；芈废到y(tǒng)和試驗(yàn)人員、設(shè)備的安全，安裝彈簧式自動(dòng)開(kāi)啟安全閥用于回路超壓保護(hù)。

2.2 試驗(yàn)用水

基于輕水的可用性、低成本及可兼做慢化劑的特點(diǎn)[10]，目前大多數(shù)商用核動(dòng)力反應(yīng)堆普遍使用輕水作為冷卻劑。輕水由于其特有的化學(xué)物理特性，會(huì)在反應(yīng)堆使用期間對(duì)重要設(shè)備產(chǎn)生腐蝕、雜質(zhì)溶解和輻射分解等問(wèn)題，給反應(yīng)堆運(yùn)行帶來(lái)不利影響。基于此，壓水堆核電廠要求使用的輕水應(yīng)具有極高的純度。

為更好地模擬控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)所處環(huán)境，并盡量避免輕水對(duì)設(shè)備帶來(lái)的腐蝕風(fēng)險(xiǎn)，控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)出廠性能試驗(yàn)過(guò)程中清洗用的輕水和試驗(yàn)用的輕水也應(yīng)借鑒核電廠的通用做法——采用機(jī)械過(guò)濾法和離子交換技術(shù)制取。試驗(yàn)過(guò)程中使用的輕水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)及實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

表1 輕水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)及實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)

3 冷態(tài)運(yùn)行工況考核

3.1 步躍運(yùn)行電流確定

磁力提升直線步躍式驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)是一種典型的在豎直方向上作步進(jìn)動(dòng)作的提升器，其步進(jìn)動(dòng)作的過(guò)程是電路、磁路、機(jī)械運(yùn)動(dòng)相互耦合的動(dòng)態(tài)過(guò)程。

為了保證控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)后續(xù)步躍試驗(yàn)順利進(jìn)行，盡量避免控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)在步躍操作中出現(xiàn)滑棒、提不起等異常現(xiàn)象，步躍試驗(yàn)前需進(jìn)行單對(duì)磁極與銜鐵的吸合釋放電流實(shí)測(cè)試驗(yàn)，實(shí)測(cè)單保、單傳、單提的最小吸合釋放電流值，即機(jī)構(gòu)單對(duì)磁極與銜鐵能夠?qū)崿F(xiàn)吸合與釋放時(shí)極限電流值，數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

根據(jù)上述極限電流測(cè)量值，經(jīng)與設(shè)計(jì)方共同分析，以及若干組運(yùn)行電流值探索性試驗(yàn)后，確定了機(jī)構(gòu)步躍運(yùn)行考核試驗(yàn)時(shí)的運(yùn)行電流參數(shù)，見(jiàn)表3。

表2 冷態(tài)工況下驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)單保、單傳、單提最小吸合釋放電流A

表3 冷態(tài)工況下驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)步躍運(yùn)行考核試驗(yàn)時(shí)運(yùn)行電流參數(shù)A

3.2 位置探測(cè)器精度測(cè)試

為了驗(yàn)證后續(xù)機(jī)構(gòu)步躍試驗(yàn)中控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)全程運(yùn)行性能正確與否，機(jī)構(gòu)步躍試驗(yàn)前應(yīng)進(jìn)行位置探測(cè)器精度測(cè)試。

在0～280步行程內(nèi)以每分鐘58～62步的運(yùn)行步速正常上下往返運(yùn)行三次，記錄給定棒位處于7、35、70、105、140、175、210、245、280步時(shí)的實(shí)測(cè)棒位值，實(shí)測(cè)值與給定棒位值的誤差如圖2所示。

由圖2數(shù)據(jù)對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，隨著測(cè)量次序的逐步增加，實(shí)測(cè)棒位值與給定棒位值之間的誤差有降低的趨勢(shì)，實(shí)測(cè)棒位和給定棒位的吻合度較好，實(shí)測(cè)棒位與給定棒位的最大差值為6步，出現(xiàn)在實(shí)測(cè)值3下第二次測(cè)量時(shí)。位置探測(cè)器精度滿足設(shè)計(jì)規(guī)定的二者不大于8步的要求。

圖2 冷態(tài)工況下驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)位置探測(cè)器精度測(cè)試對(duì)比結(jié)果

3.3 步躍試驗(yàn)

在連續(xù)步躍試驗(yàn)中，驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)根據(jù)控制柜給定的步躍運(yùn)行電流及時(shí)序，以每分鐘58～62步的運(yùn)行步速作全程上下運(yùn)行，上行至50～55步時(shí)的試驗(yàn)電流時(shí)間曲線及聲響信號(hào)如圖3所示。

圖3 冷態(tài)工況下驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)步躍試驗(yàn)電流時(shí)間曲線及聲響信號(hào)

當(dāng)控制棒提升時(shí)，保持線圈通電，移動(dòng)鉤爪與驅(qū)動(dòng)桿上的環(huán)槽嚙合，然后傳遞線圈斷電，固定鉤爪與驅(qū)動(dòng)桿上的環(huán)槽脫開(kāi)，驅(qū)動(dòng)桿的載荷轉(zhuǎn)移至移動(dòng)鉤爪上，此時(shí)提升線圈通電，移動(dòng)鉤爪受到電磁鐵的吸引，帶動(dòng)驅(qū)動(dòng)桿提升一步。下插的時(shí)序與提升相反。兩組鉤爪按上述時(shí)序循環(huán)動(dòng)作，從而帶動(dòng)驅(qū)動(dòng)桿做連續(xù)提升及下插運(yùn)動(dòng)。通過(guò)分析線圈電流變化與鉤爪動(dòng)作發(fā)出的振動(dòng)信號(hào)，可以判斷鉤爪動(dòng)作是否正常。由圖3波形可以看出，步躍運(yùn)行期間動(dòng)作聲響清晰可辨，無(wú)失步、滑步現(xiàn)象；電流曲線中磁極和銜鐵閉合吸口，以及對(duì)應(yīng)的動(dòng)作聲響信號(hào)清晰可辨，所測(cè)試產(chǎn)品運(yùn)行記錄有良好的重復(fù)性。

3.4 釋棒、落棒試驗(yàn)

在反應(yīng)堆事故工況下，為了滿足故障安全原則，控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)磁軛部件斷電后，控制棒應(yīng)能依靠自重在規(guī)定時(shí)間內(nèi)插入堆芯，實(shí)現(xiàn)反應(yīng)堆熱停堆，因此，對(duì)控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的斷電落棒特性進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證十分必要，以驗(yàn)證落棒的可靠性、有效性和控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)本身固有的安全特性。

斷電落棒特性主要考核機(jī)電延遲時(shí)間和落棒總時(shí)間，機(jī)電延遲時(shí)間指控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)磁軛部件斷電與機(jī)械部件動(dòng)作之間的時(shí)間差，一般根據(jù)振動(dòng)波形測(cè)量。落棒總時(shí)間指控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)磁軛部件斷電后至控制棒插入堆芯底部所需的時(shí)間，可通過(guò)測(cè)量棒位探測(cè)器初級(jí)線圈的感應(yīng)電壓信號(hào)和機(jī)械部件動(dòng)作的振動(dòng)信號(hào)獲得。兩個(gè)信號(hào)互為印證，確保測(cè)量的準(zhǔn)確性。

冷態(tài)工況下對(duì)控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)做全高度（280步）落棒三次，記錄機(jī)電延遲時(shí)間和落棒總時(shí)間，如圖4所示。其中第三次記錄的電流時(shí)間曲線和振動(dòng)信號(hào)如圖5所示。

圖4 驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)全高度落棒試驗(yàn)機(jī)電延遲時(shí)間和落棒總時(shí)間

圖5 冷態(tài)工況下驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)第三次全高度落棒試驗(yàn)電流時(shí)間曲線和振動(dòng)信號(hào)圖

由圖4可以看出，在進(jìn)行控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)冷態(tài)工況下全高度落棒試驗(yàn)時(shí)，機(jī)電延遲時(shí)間和落棒總時(shí)間穩(wěn)定性較好，說(shuō)明機(jī)構(gòu)制造情況良好。其中機(jī)電延遲時(shí)間基本穩(wěn)定在105 ms左右，說(shuō)明鉤爪動(dòng)作靈活，在控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)磁軛部件斷電后可以迅速打開(kāi)，也滿足設(shè)計(jì)規(guī)定≤150 ms的要求。落棒總時(shí)間基本維持在1 460 ms左右，說(shuō)明機(jī)構(gòu)落棒順暢、穩(wěn)定，滿足設(shè)計(jì)規(guī)定≤2 000 ms的要求。由圖5可以發(fā)現(xiàn)，棒位變化連續(xù)平穩(wěn)，落棒過(guò)程中的速度基本呈線性關(guān)系，也從側(cè)面印證了機(jī)構(gòu)全高度落棒的順暢、穩(wěn)定。進(jìn)行落棒總時(shí)間測(cè)量時(shí)，棒位信號(hào)和振動(dòng)信號(hào)吻合度好，進(jìn)一步證明了機(jī)構(gòu)運(yùn)行的穩(wěn)定性。

4 熱態(tài)運(yùn)行工況考核

熱態(tài)運(yùn)行性能試驗(yàn)基本與冷態(tài)運(yùn)行性能試驗(yàn)類似，區(qū)別在于機(jī)構(gòu)所處工況不同：冷態(tài)工況下，試驗(yàn)本體及回路為常溫常壓；熱態(tài)工況下，試驗(yàn)本體及回路的溫度和壓力分別為297℃、15.55 MPa。

考慮到控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)在反應(yīng)堆中實(shí)際使用工況為高溫高壓環(huán)境，因此，針對(duì)控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的熱態(tài)運(yùn)行工況考核更能反映控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的實(shí)際制造水平和使用性能。同時(shí)，為了方便對(duì)比冷熱態(tài)工況下相同試驗(yàn)的結(jié)果，熱態(tài)運(yùn)行工況試驗(yàn)時(shí)所用控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)產(chǎn)品與冷態(tài)運(yùn)行工況相同。

在進(jìn)行位置探測(cè)器精度測(cè)試前，為更好地保證控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)后續(xù)步躍試驗(yàn)的順利進(jìn)行，實(shí)測(cè)熱態(tài)工況下單保、單傳、單提最小吸合釋放電流值后，與設(shè)計(jì)方共同分析，并經(jīng)過(guò)若干組運(yùn)行電流值的探索性試驗(yàn)，確定了機(jī)構(gòu)熱態(tài)工況下步躍運(yùn)行試驗(yàn)時(shí)的運(yùn)行電流參數(shù)，如表4所示。

表4 熱態(tài)工況下驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)步躍運(yùn)行考核試驗(yàn)時(shí)運(yùn)行電流參數(shù)A

對(duì)比表3可以發(fā)現(xiàn)，熱態(tài)工況下確定的步躍運(yùn)行考核試驗(yàn)運(yùn)行電流中，保持線圈最大運(yùn)行電流和傳遞線圈運(yùn)行電流由7 A提升至7.5 A，這主要與熱態(tài)工況下鉤爪部件配合間隙的變化、磁性材料的磁性能變化及回路中介質(zhì)的浮力變化有關(guān)。

4.1 位置探測(cè)器精度測(cè)試

與冷態(tài)工況下的位置探測(cè)器精度測(cè)試相同，在280步行程內(nèi)，以每分鐘58～62步的運(yùn)行步速正常上下往返運(yùn)行兩次，記錄給定棒位處于7、35、70、105、140、175、210、245、280步時(shí)的實(shí)測(cè)棒位值，實(shí)測(cè)值與給定棒位值的誤差如圖6所示。

圖6 熱態(tài)工況下位置探測(cè)器精度測(cè)試對(duì)比

根據(jù)圖6中的數(shù)據(jù)對(duì)比，結(jié)合圖2可以發(fā)現(xiàn)，冷熱態(tài)工況下位置探測(cè)器精度測(cè)試結(jié)果基本無(wú)差異，均能滿足設(shè)計(jì)規(guī)定的不大于8步的要求。實(shí)測(cè)棒位與給定棒位數(shù)據(jù)的最大差值集中出現(xiàn)在機(jī)構(gòu)向下運(yùn)行時(shí)的低位，主要是由于機(jī)構(gòu)上下運(yùn)行時(shí)的累積誤差所致。

4.2 步躍試驗(yàn)

以每分鐘58～62步的運(yùn)行步速使機(jī)構(gòu)進(jìn)行全程上下運(yùn)行，上行至50～55步時(shí)的電流時(shí)間曲線與聲響信號(hào)如圖7所示。

圖7 熱態(tài)工況下驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)步躍試驗(yàn)電流時(shí)間曲線及聲響信號(hào)

由圖7可見(jiàn)，步躍運(yùn)行期間，機(jī)構(gòu)動(dòng)作信號(hào)清晰可辨，無(wú)失步、滑步現(xiàn)象；電流曲線中磁極和銜鐵閉合吸口，以及對(duì)應(yīng)的6個(gè)動(dòng)作聲響信號(hào)清晰可辨，所測(cè)試產(chǎn)品運(yùn)行記錄有良好的重復(fù)性。

4.3 釋棒、落棒試驗(yàn)

熱態(tài)工況下驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的釋棒、落棒試驗(yàn)過(guò)程和測(cè)量方法與冷態(tài)工況類似，對(duì)控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)做全高度（280步）落棒6次，記錄機(jī)電延遲時(shí)間和落棒總時(shí)間，相應(yīng)曲線已在圖4中給出，其中第三次記錄的電流時(shí)間曲線與振動(dòng)信號(hào)如圖8所示。

在進(jìn)行控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)冷態(tài)工況下全高度落棒試驗(yàn)時(shí)，機(jī)電延遲時(shí)間和落棒總時(shí)間穩(wěn)定性較好。機(jī)電延遲時(shí)間基本穩(wěn)定在75 ms左右，說(shuō)明鉤爪動(dòng)作靈活，在控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)磁軛部件斷電后可以迅速打開(kāi)，也滿足設(shè)計(jì)規(guī)定≤150 ms的要求。落棒總時(shí)間基本維持在1 605 ms左右，說(shuō)明機(jī)構(gòu)落棒順暢、穩(wěn)定，滿足設(shè)計(jì)規(guī)定≤2 000 ms的要求。

對(duì)比冷熱態(tài)工況下機(jī)電延遲時(shí)間和落棒總時(shí)間，可以發(fā)現(xiàn)熱態(tài)工況下機(jī)電延遲反應(yīng)更為靈敏，但落棒總時(shí)間偏長(zhǎng)。分析認(rèn)為，冷態(tài)工況下機(jī)構(gòu)的運(yùn)行使機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)部件的磨合趨于良好，鉤爪動(dòng)作更靈活，但隨著溫度的升高，試驗(yàn)臺(tái)架模擬配重與導(dǎo)向裝置的配合間隙相對(duì)變小，導(dǎo)致機(jī)構(gòu)落棒過(guò)程中的摩擦力變大，客觀上導(dǎo)致了落棒總時(shí)間的延長(zhǎng)。圖5和圖8中的振動(dòng)信號(hào)波峰數(shù)量及峰值變化也印證了上述分析。

5 試驗(yàn)后檢查

在機(jī)構(gòu)完成水中冷態(tài)、熱態(tài)運(yùn)行工況考核后，對(duì)機(jī)構(gòu)各部件進(jìn)行了檢查。

（1）鉤爪部件三對(duì)磁極銜鐵間隙正常，銜鐵動(dòng)作靈活，各緊固件之間沒(méi)有松動(dòng)，鉤爪磨損情況均勻。

圖8 熱態(tài)工況下驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)第三次全高度落棒試驗(yàn)電流時(shí)間曲線和振動(dòng)信號(hào)

（2）驅(qū)動(dòng)桿部件沒(méi)有出現(xiàn)緊固件松動(dòng)現(xiàn)象，環(huán)槽磨損正常、均勻。

（3）機(jī)構(gòu)頂部無(wú)泄漏現(xiàn)象。

（4）工作線圈和棒位探測(cè)器線圈的絕緣電阻值均大于100 MΩ。

6 結(jié)論

控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)出廠試驗(yàn)與分析基于驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)產(chǎn)品實(shí)物和模擬熱工水力條件下進(jìn)行。控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)位置探測(cè)器精度較好，步躍動(dòng)作靈活，機(jī)電延遲時(shí)間和落棒總時(shí)間未出現(xiàn)變長(zhǎng)或超差現(xiàn)象，指標(biāo)均滿足設(shè)計(jì)要求，為后續(xù)控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的堆內(nèi)運(yùn)行提供了重要的參考。試驗(yàn)后運(yùn)動(dòng)部件的磨損在設(shè)計(jì)許可范圍之內(nèi)，產(chǎn)品可以順利交付采購(gòu)方使用。

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（編輯：?jiǎn)⒌拢?/p>

Control rod drive mechanismis used to perform nuclear control and is the important safety equipment for emergency shutdown,its failure-free operation is directly related to the safety of nuclear reactors. Through the ex-works performance test of the control rod drive mechanism,the control mechanism shows high performance with normal operation and the timing of rod drop could meet the design requirements.The test results showthat the control rod drive mechanismis manufactured in accordance with the design specifications.

控制棒；驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)；性能試驗(yàn)

ControlRod；Drive Mechanism；Performance Test

TH123；TL362

B

1672-0555（2017）01-052-06

2016年7月

于耀華（1983—），男，碩士，工程師，主要從事控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)研發(fā)制造工作