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    某電廠3#機組振動異常分析及處理

    2017-04-20 03:30:03
    設(shè)備管理與維修 2017年11期
    關(guān)鍵詞:汽流倍頻大修

    劉 濤

    (湛江電力有限公司,廣東湛江 524033)

    1 機組概況

    某電廠3#汽輪機原為東方汽輪機廠生產(chǎn)300 MW亞臨界中間再熱雙缸雙排汽凝汽式機組,機組軸系由高中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子和發(fā)電機轉(zhuǎn)子、集電小軸及7個軸承組成(圖1)。其中1#,2#軸承為可傾瓦軸承,其余軸承為橢圓瓦軸承。機組采用噴嘴配汽方式,高壓部分有4個調(diào)節(jié)閥,分別對應(yīng)4組噴嘴(CV1和CV3位于下半部,CV1和CV2,CV3和CV4分別為對角),噴嘴組與調(diào)節(jié)閥序號相對應(yīng),調(diào)門開啟順序為“1,2→3→4”。

    圖1 軸系示意

    2012年對該機組進行通流改造,增容至330 MW。改造后在運行中發(fā)現(xiàn),1#瓦軸振隨運行時間逐漸上升,且高負荷時會突發(fā)異常,其中以1X最為明顯(表1)。

    表1 通流改造后不同負荷下機組的1X振動值 μm

    2 振動測試分析

    2.1 振動特征

    為掌握機組振動規(guī)律,進行了負荷升降、蒸汽參數(shù)變化、油溫變化以及閥序切換等一系列振動試驗。對監(jiān)測數(shù)據(jù)進行分析后發(fā)現(xiàn),振動具有6個特點。

    (1)振動與負荷有一定相關(guān)性:①恒定負荷下振動也會出現(xiàn)一定幅度的不規(guī)則波動;②負荷升高至門檻負荷(約310 MW)以上時,1X會突發(fā)異常振動,振幅甚至達到跳閘值250 μm;負荷降至305 MW以下時振動立即下降至70 μm以下。

    (2)1X異常振動時,1Y和瓦振以及2#軸承振動均同步發(fā)生突變,但突變幅值相對小一些。

    (3)主蒸汽、主汽壓參數(shù)越高,越易發(fā)生異常振動,主蒸汽溫度降低15~20℃時也易發(fā)生異常振動。

    (4)順序閥“1,2→3→4”方式運行,CV3高調(diào)閥剛開啟時(開度0~15%,對應(yīng)負荷約310 MW)1X振幅有較大提升。

    (5)改變機組潤滑油溫并不能改善振動情況。

    (6)振動異常時1#和2#軸承振動主要由0.5倍頻、1倍頻及其諧波構(gòu)成,0.5倍頻幅值甚至接近或超過1倍頻(圖2)。

    圖2 1X波形頻譜

    2.2 振動原因分析

    振動隨運行時間加長逐漸增大和振動突發(fā)異常波動是兩類不同性質(zhì)的問題,需要分別分析。

    2.2.1 振動逐漸爬升的原因分析

    中低負荷下1X偏大,最高可達140 μm,且隨負荷變化不明顯。測試結(jié)果表明,振動逐步增大主要是由于1倍頻分量增大所致,說明轉(zhuǎn)子出現(xiàn)不平衡現(xiàn)象。高中壓轉(zhuǎn)子兩側(cè)振動以反相為主,說明轉(zhuǎn)子存在較大程度的二階不平衡。啟機和停機過程中臨界轉(zhuǎn)速下振動不大,而工作轉(zhuǎn)速下振動較大,同樣說明高中壓轉(zhuǎn)子一階不平衡量較小,二階轉(zhuǎn)子不平衡量較大。

    2.2.2 振動異常波動的原因分析

    對比振動異常波動前后的振動頻譜圖,發(fā)現(xiàn)恒定負荷下振動不規(guī)則波動是由于0.5倍的低頻分量所引起的,屬于自激振動。負荷升高過程中,汽流力改變了軸承載荷,進而導(dǎo)致軸承動力特性發(fā)生變化。對該機組高中壓轉(zhuǎn)子而言,軸承動力特性受汽流力的影響較大,說明軸承本身所承受的載荷較輕。1#瓦溫度73.6℃相比2#瓦溫度100.2℃明顯偏低,說明2#瓦承載較重,使得1#瓦的載荷明顯降低。

    CV3高調(diào)門開啟后,產(chǎn)生了一個向上的汽流力,作用在轉(zhuǎn)子上。隨著負荷的增加,向上的汽流力逐漸增加,改變了1#軸頸在軸瓦內(nèi)的位置,進而改變了1#軸承動力特性。軸承載荷在汽流力作用下變輕了后,軸承油膜剛度減小,振動開始波動。

    負荷進一步增大后,作用在轉(zhuǎn)子上的向上的汽流力進一步增大,1#軸承所承受的載荷進一步減輕,軸承穩(wěn)定性降低。一旦穩(wěn)定性低于某一閾值,必將導(dǎo)致系統(tǒng)出現(xiàn)失穩(wěn),導(dǎo)致振動的突變。CV3高調(diào)門關(guān)閉后,軸承穩(wěn)定性提高,振動隨即迅速減小。

    根據(jù)上述分析,1#瓦振動異常突變的原因可以總結(jié)為:1#軸承載荷較小,CV3高調(diào)門開啟后,在汽流力作用下,軸承載荷進一步減輕,發(fā)展到一定程度后,導(dǎo)致系統(tǒng)失穩(wěn)以及振動突變。可以說,25 Hz分量是由于汽流激振/軸承油膜失穩(wěn)共同引起的,

    3 第一階段的處理措施

    該機組振動信號中同時包含了25 Hz和50 Hz振動分量。25 Hz分量是由于汽流激振/油膜失穩(wěn)所共同引起的,50 Hz振動是由于高中壓轉(zhuǎn)子二階不平衡所引起的。相比于25 Hz低頻振動,現(xiàn)階段50 Hz工頻振動的幅值更大,對機組的影響更大,應(yīng)該給予更多關(guān)注。降低工頻分量的幅值,高中壓轉(zhuǎn)子振動將會有大幅度的降低,因此決定對高中壓轉(zhuǎn)子做高速動平衡。而降低0.5倍頻幅值,在機組運行中最常用手段的手段就是切換閥序或切換為單閥運行等。

    3.1 運行中改變閥序

    將高調(diào)門開啟順序由“1,2→3→4”切換為“1,2→4→3”順閥運行,具體操作:CV1和CV2調(diào)門同時開啟,負荷升高約300 MW時CV4調(diào)門開啟約10%左右,振動開始輕微波動,負荷繼續(xù)升高至310 MW時CV4調(diào)門開度至27%左右,此時0.5倍頻分量突然增大,使得機組突發(fā)異常振動,降低負荷至305 MW及以下時振動立刻下降至正常。

    機組運行方式切換為單閥運行時,機組帶高負荷振動基本上比較穩(wěn)定,但如果主汽壓力>16.7 MPa,則1X偏大。

    表2 大修前后315 MW下1#和2#軸承軸振各分量幅值對比 μm

    表3 故障處理前后315 MW時1#和2#軸承軸振各分量幅值對比 μm

    綜合而言,運行中將閥序由“1,2→3→4”切換為“1,2→4→3”對振動并沒有明顯的改善作用,而將順閥運行切換為單閥運行后,機組振動可以得到明顯的改善,但是此種運行方式非常不經(jīng)濟,不適合機組長期運行。

    3.2 機組大修時的處理措施

    由于正常運行時一倍頻分量也較高,且轉(zhuǎn)子振動反相分量較大,因此判斷轉(zhuǎn)子存在二階不平衡。2015年12月至2016年1月機組大修,將高中壓轉(zhuǎn)子運回制造廠做了高速動平衡。

    本次大修中,為提高機組經(jīng)濟性,高中壓過橋汽封采取了8圈布萊登汽封,高中壓葉頂采取16圈刷子汽封,汽輪機通流部分間隙均以標準下限值進行調(diào)整。另外,重新調(diào)整軸系中心,適當(dāng)降低2#軸承標高,抬高1#軸承標高,調(diào)整軸承載荷分配。

    機組大修后啟動,保持順閥“1,2→4→3”方式運行。相比大修前,300 MW以下時高中壓轉(zhuǎn)子振動大幅下降,降低至50 μm左右。負荷超過315 MW時,1X振動正常,但2X振動迅速增大,短短幾秒內(nèi)由55 μm增大至132 μm。降負荷至310 MW以下,振動又會快速下降達到57 μm以下。振動異常變化時,1#和2#軸承振動均發(fā)生突變。從表2可以看出315 MW時,1X方向1倍頻分量從大修前的101 μm大幅下降至17 μm,可以說大修期間高中壓轉(zhuǎn)子動平衡效果非常好,對振動改善有明顯的作用。

    進一步分析發(fā)現(xiàn),2X振動異常與大修前1X異常突變的現(xiàn)象基本一致,振動來源仍然是0.5倍頻,說明機組仍存在汽流激振。

    大修前1#瓦溫比2#瓦溫高26.6℃,而大修后剛好相反,1#瓦溫比2#瓦溫高10℃。分析其原因,主要為本次大修軸系調(diào)整幅度過大,導(dǎo)致1#軸承載荷增加、2#軸承載荷降低。1#軸承載荷增大后抵抗汽流激振的能力增強,2#軸承載荷降低后抵抗汽流激振的能力減弱,導(dǎo)致大修后異常振動由1#軸承轉(zhuǎn)移到2#軸承。

    4 第二階段改善措施及結(jié)果

    由于大修時重新調(diào)整了通流間隙和軸系中心,因此,可以嘗試再次進行閥序調(diào)整,可能對振動有改善。

    將閥序由“1,2→4→3”分別切換為“3,4→1→2”、“ 3,4→2→1”和“1,2→3→4”運行。發(fā)現(xiàn)在“3,4→2→1”方式運行時,加負荷至315MW后2X仍然會突發(fā)異常振動,而“3,4→1→2”和“1,2→3→4”方式下運行時振動未發(fā)生異常波動現(xiàn)象,可以帶滿負荷正常運行,頻譜中也不再出現(xiàn)0.5倍頻的分量。

    由于高調(diào)閥CV1和CV2對應(yīng)的噴嘴數(shù)為24,CV3和CV4對應(yīng)的噴嘴數(shù)為22,考慮到機組經(jīng)濟運行,將高壓調(diào)門閥序更改為“1,2→3→4”,運行至今機組高負荷時振動未發(fā)生異常波動現(xiàn)象,汽流激振故障得以徹底處理(表3)。

    5 結(jié)論

    發(fā)生汽流激振,運行中最常采取的措施就是更改閥序,但是如果汽流激振力非常大,即使通過調(diào)整閥序,改變軸在軸承中的位置,增強軸承的穩(wěn)定性,但根本不足以抑制汽流激振。而大修后高中壓轉(zhuǎn)子做了高速動平衡,動靜間隙重新進行了調(diào)整,當(dāng)閥序由“1,2→4→3”調(diào)整為“1,2→3→4”后,CV3 開啟時轉(zhuǎn)子受到一個向左上方的靜態(tài)力,使得轉(zhuǎn)子向左上方移動,雖然軸承穩(wěn)定性有所下降,但是動靜間隙卻趨于均勻,汽流激振力大幅下降,振動得到改善。

    機組發(fā)生汽流激振后,如果運行中通過改變閥序無法改善振動,就只有停機進行處理??赏ㄟ^適當(dāng)減小軸承間隙,調(diào)整軸承標高,重新分配載荷,提高軸承穩(wěn)定性,抑制汽流激振。

    如果汽流激振發(fā)生時振動幅值非常高,且工頻分量也不低,又無其他更好的改善措施,可采用動平衡的方法降低轉(zhuǎn)子激振力,至少可以降低汽流激振發(fā)生時的幅值,保證機組振動在可控范圍內(nèi),防止跳機。

    [1]寇勝利.汽輪發(fā)電機組的振動及現(xiàn)場平衡[M].北京:中國電力出版社,2007.

    [2]張學(xué)延,王延博,張衛(wèi)軍.大型汽輪機汽流激振問題的分析和處理[J].熱力發(fā)電,2004(2):48-49.

    [3]李冬,陳正飛,張景彪,任宏偉,陳文林.綏電4號機組汽流激振原因分析[J].東北電力技術(shù),2012(1):26-28,38.

    [4]蔡文方,吳文健,應(yīng)光耀,李衛(wèi)軍.300 MW機組通流改造后汽流激振故障的分析與處理[J].汽輪機技術(shù),2016,58(1):69-71.

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