秦山CANDU堆功率測量校正和控制改進(jìn)

熊偉華

(中核核電運(yùn)行管理有限公司，浙江海鹽314300)

秦山CANDU堆功率測量校正和控制改進(jìn)

熊偉華

(中核核電運(yùn)行管理有限公司，浙江海鹽314300)

本文介紹了秦山三核CANDU6堆功率測量、控制設(shè)備的分區(qū)布置，論述了反應(yīng)堆功率控制信號的計算校正和反應(yīng)堆的區(qū)域功率控制，從CANDU6核功率控制設(shè)備、堆物理角度淺析其實現(xiàn)分區(qū)精細(xì)控制的機(jī)理，并闡述了為了提高反應(yīng)堆功率控制系統(tǒng)可靠性和安全性而進(jìn)行的主要設(shè)計改進(jìn)

堆功率測量控制；精細(xì)控制機(jī)理分析；功率測量校正；控制改進(jìn)

1 CANDU6結(jié)構(gòu)工藝及功率測量元件布置

1.1 CANDU6反應(yīng)堆結(jié)構(gòu)、工藝

秦山第三核電廠采用從加拿大引進(jìn)的CANDU6堆型，其反應(yīng)堆采用臥式圓柱體結(jié)構(gòu)，在反應(yīng)堆軸向平行排列380個內(nèi)置燃料組件的壓力管，壓力管之間充滿了近69℃、24kPa壓力的重水作慢化劑，壓力管內(nèi)流過的260℃、9.89MPa的重水作冷卻劑帶走壓力管內(nèi)核燃料反應(yīng)時產(chǎn)生的熱量；為了監(jiān)控堆內(nèi)核反應(yīng)的進(jìn)行，在反應(yīng)堆的水平和垂直方向布置了很多核功率測量、控制及反應(yīng)堆保護(hù)元件。CANDU6反應(yīng)堆的功率測量和控制分區(qū)進(jìn)行，功率調(diào)節(jié)通過改變反應(yīng)堆各區(qū)域內(nèi)液體區(qū)域控制器水位實現(xiàn)；反應(yīng)堆在理論上被分成14個區(qū)域，見圖1。

圖1 CANDU6反應(yīng)堆分區(qū)Fig.1 CANDU6 14 ZONE

1.2 CANDU6的功率測量元件布置

CANDU6的堆功率測量元件用于測量堆芯各區(qū)域熱中子通量，為反應(yīng)堆功率控制、保護(hù)及換料提供必要的信號和數(shù)據(jù)。秦山CANDU6滿功率時的堆芯熱中子通量在2×1014n/cm2s左右；為此CANDU6的核測量元件要覆蓋0～2×1015n/cm2s的測量范圍以便反應(yīng)堆內(nèi)核反應(yīng)能全程受控地進(jìn)行。為了使核測量滿足可靠性、范圍、精度、信號響應(yīng)速度的組合要求，CANDU6使用了BF3探測器、電離室探測器、自給能鉑探測器、自給能釩探測器來進(jìn)行組合測量。各探測器的功率測量范圍見圖2。

BF3探測器是啟動儀表專用的探測器，它在堆內(nèi)中子通量水平很低時(0～2×109n/cm2s)測堆內(nèi)功率水平，用于停堆及啟動階段堆功率異常升高時觸發(fā)一號停堆系統(tǒng)動作。

電離室探測器(在堆內(nèi)中子通量2×108～2×1014n/cm2s范圍提供信號)在堆外兩側(cè)貼近于反應(yīng)堆水平布置，CANDU6的兩個停堆系統(tǒng)(SDS)及反應(yīng)堆調(diào)節(jié)系統(tǒng)(RRS)都有各自的電離室探測器組(每個系統(tǒng)3個通道共9個電離室)提供反應(yīng)堆對數(shù)核功率、線性核功率和對數(shù)功率變化率信號。

圖2 不同類型探測器的功率測量范圍Fig.2 The measurement scale of different type detectors

鉑探測器(在中子通量1013～1015n/cm2s范圍提供信號)是在堆內(nèi)分散布置的自給能探測器，它對中子通量變化響應(yīng)快，但測量精度略低。CANDU6有三組相互獨(dú)立布置的鉑探測器，其中有兩組(一組34個，另一組28個)由堆頂插入堆芯，34個的一組為一號停堆系統(tǒng)提供反應(yīng)堆局部功率信號，28個的一組(每區(qū)域布置兩個探頭)為反應(yīng)堆調(diào)節(jié)系統(tǒng)提供反應(yīng)堆十四個區(qū)域功率信號；第三組(24個)沿水平方向插入堆芯，為二號停堆系統(tǒng)提供反應(yīng)堆局部功率信號。

102個釩探測器(在中子通量1013～1015n/cm2s范圍提供信號)由上部插入堆芯，它對中子通量變化響應(yīng)慢，但精度高，它用于堆芯功率分布的在線監(jiān)測并擬合計算堆芯功率分布和通道功率分布圖、提供功率測量信號校正因子計算數(shù)據(jù)。

2 計算和校正堆功率信號

為了使反應(yīng)堆的總功率和功率分布得到精細(xì)控制，CANDU6堆功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)的核功率測量探頭要在10-7～1.5FP(Full Power)范圍內(nèi)可靠、精確地測量反應(yīng)堆的總功率和各區(qū)域功率及功率的空間分布信息，這些功率信號還要考慮探頭響應(yīng)時間、堆內(nèi)控制棒分布及局部裝換料對各測量探頭信號的影響。

用于堆功率調(diào)節(jié)的堆功率信號來自3個RRS的電離室和14個區(qū)域中的28個鉑探測器，這些信號要用熱電阻功率信號PRTD、熱功率信號PTHM、鉑探測器信號全堆校正因子ADAF、鉑探測器信號區(qū)域校正因子ADiF及電離室信號校正因子AIF進(jìn)行校正補(bǔ)償、歸一化計算以得到準(zhǔn)確表征堆內(nèi)總功率和各區(qū)域功率分布的信號。

用熱電阻測得的反應(yīng)堆冷卻劑入口出口溫度及冷卻劑流量信號計算熱電阻測得功率PRTD信號，用蒸汽發(fā)生器給水流量、給水溫度、主蒸汽流量信號及給水焓、蒸汽焓、蒸汽發(fā)生器內(nèi)飽和液體焓計算蒸汽發(fā)生器功率信號PB；熱功率信號PTHM在小于50%功率用熱電阻測量的功率信號PRTD表征(80%功率后因冷卻劑沸騰不能用PRTD正確表征)，在大于70%功率時用蒸汽發(fā)生器功率信號PB表征(蒸汽發(fā)生器功率信號PB在低功率下不能正確表征熱功率信號)，也就是說在50%～70%表征熱功率信號PTHM的量由信號PRTD線性地切換到信號PB。

為了校正鉑探測器信號受鉑探周圍控制棒、毒物的影響，要用102個釩探測器測得空間分布功率信號結(jié)合各棒組的所處位置擬合出14個區(qū)域的歸一化通量功率信號(φiN)，再計算鉑探信號區(qū)域校正因子ADiF= (φiN-Piu/(1+325s))/(1+180s)；其中φiN 是由釩探測器信號計算得出的區(qū)域歸一化通量，它使得堆內(nèi)不同區(qū)域各不相同的功率進(jìn)行歸算成相當(dāng)?shù)牧?；Piu是鉑探測器來區(qū)域功率信號。

2.1 計算堆功率PLOG信號

CANDU6功率調(diào)節(jié)系統(tǒng)(RRS)用3個電離室和14對(28個)鍍鉑探測器作為基本堆功率測量元件，電離室信號在低功率情況下很寬的量程(10-7FP到10%FP)范圍內(nèi)能迅速而準(zhǔn)確地測得反應(yīng)堆功率信號，而鉑探測器信號在5%FP到150%FP范圍內(nèi)能迅速而準(zhǔn)確地測出反應(yīng)堆功率。這樣，在5%FP到15%FP范圍內(nèi)，用于堆功率調(diào)節(jié)的功率信號要做由電離室LOG功率信號到鉑探測器功率信號的切換。

堆功率PLOG= (1-αP)(PIC)LOG+αP×LOG (PLIN)，其中(PIC)LOG是校正后電離室LOG功率信號，PLIN是校正后鉑探測器平均功率信號；αP是電離室信號向鉑探測功率信號切換因子，在功率小于5%FP的情況下，αP=0，在功率大于15%FP的情況下，αP=1；在5%到15%功率范圍，αP的值由0線性變化到1，以實現(xiàn)5%FP到15%FP范圍內(nèi)，用于堆功率調(diào)節(jié)的功率信號由電離室LOG功率信號切換到鍍探測器平均功率信號。

由于電離室布置在堆外，其測量受堆內(nèi)慢化劑毒物影響很大，這使得在5%FP到15%FP范圍內(nèi)(PIC)LOG和PLIN有較大差別，造成堆功率調(diào)節(jié)的功率信號由電離室LOG功率信號向鉑探測器功率信號切換時有很大波動，為了消除這種功率信號不穩(wěn)定，用堆輸出熱功率信號算出電離室信號校正因子AIF和鉑探信號全堆校正因子ADAF對(PIC)LOG和PLIN進(jìn)行校正。

2.2 電離室信號(PIU)LOG的校正

校正后電離室LOG功率信號

(PIC)LOG=AIF+(PIU)LOG

其中(PIU)LOG是RRS電離室測得的LOG功率信號，AIF是電離室LOG信號校正因子

AIF= LOG (PTHM(1+20s))/

((1+180s)10×(PIU)LOG)

2.3 鉑探測器區(qū)域功率信號PiU和鉑探測器平均功率信號PDA的校正

校正后鉑探測器區(qū)域功率信號
PiC=KD×PiU+ADAF+ADiF

其中PiU是14個區(qū)域鉑探測器信號(每對取平均)，KD是鉑探測器增益系數(shù)，KD=1.04；ADAF是鉑探測器信號全堆校正因子，ADAF= (PTHM-KD×PDA/(1+20s))/(1+180s)；ADiF是鉑探信號區(qū)域校正因子ADiF=(φiN-Piu/(1+325s))/(1+180s)

校正后鉑探測器平均功率信號
PLIN=KD×PDA+ADAF

其中PDA是14個區(qū)域鉑探測器信號PiU的平均值；

2.4 計算總堆功率偏差EP信號

總堆功率偏差信號EP=KB×(PLOG-
PDLOG)+KR(RI-RD)

其中KB和KR回路增益系數(shù)，PDLOG是當(dāng)前堆功率設(shè)定值，RI是RRS電離室LOGRATE信號，RD是電站運(yùn)行工況要求的功率變化率(選操縱員輸入或自動降功率程序設(shè)定信號中較小者)

3 CANDU6全堆功率及區(qū)域功率的控制

CANDU6堆功率的分區(qū)控制主要利用輕水的中子吸收截面是重水中子吸收截面的1937倍，輕水的中子吸收能力比重水強(qiáng)得多，將十四個可充輕水的液體區(qū)域控制體放在反應(yīng)堆內(nèi)慢化劑重水中；這樣，通過調(diào)節(jié)液體區(qū)域控制體的液位來實現(xiàn)堆功率控制。

3.1 液體區(qū)域控制系統(tǒng)

液體區(qū)域控制系統(tǒng)(見圖3)是為了使CANDU6反應(yīng)堆14個區(qū)域的區(qū)域控制體腔室中的水位受反應(yīng)堆調(diào)節(jié)系統(tǒng)(RRS)的控制；這個系統(tǒng)有氦氣回路和輕水回路兩個回路，對應(yīng)地每個液體區(qū)域控制體腔室有頂部進(jìn)水管、頂部平衡氣管、底部出水管、底部進(jìn)氣管各一個。氣路的循環(huán)有壓縮機(jī)維持，其主要作用是通過控制體腔室頂部平衡氣管給控制體腔室補(bǔ)氣或排氣，維持14個液體區(qū)域控制體腔室內(nèi)輕水的覆蓋氣體和區(qū)域控制體排出水存儲箱覆蓋氣體間壓差恒定，保證14個液體區(qū)域控制體經(jīng)底部出水管流出的輕水流量恒定(0.45L/S)，這樣只要控制流入?yún)^(qū)域控制體的輕水流量就能控制這些區(qū)域控制體的水位升降；氣路也要通過底部進(jìn)氣管為14個液體區(qū)域控制體腔室的液位測量創(chuàng)造條件。水路的循環(huán)有水泵維持；其主要作用是通過調(diào)節(jié)進(jìn)水管上水位控制閥開度改變給14個液體區(qū)域控制體供水的流量，實現(xiàn)14個液體區(qū)域控制體內(nèi)液位升降控制。

圖3 液體區(qū)域控制系統(tǒng)Fig.3 The liquid zone control system

3.2 CANDU6區(qū)域功率控制

CANDU6反應(yīng)堆調(diào)節(jié)系統(tǒng)(RRS)根據(jù)反應(yīng)堆總體功率偏差信號EP、各區(qū)域中子通量偏差ETi(ETi=PiC-PAV)、各區(qū)域水位偏差ELi(ELi= LEVAV-LEVi)來計算十四個液體區(qū)域控制體腔室水位控制閥開度信號(LIFi)，這些控制電流信號被送到液體區(qū)域控制系統(tǒng)控制水位控制閥的開度;其中PAV是各區(qū)域功率PiC的加權(quán)平均值，LEVAV是各區(qū)域的平均液位。

水位控制閥開度信號：LIFi=BIASi+KP×EP+αTi×KT×ETi+(1-αTi)×
KH×ELi+KL×ELi

式中：BIASi是使區(qū)域控制器進(jìn)水流量等于出水流量(恒定0.45L/S)需要的水位控制閥開度；

KP×EP是為消除全堆功率偏差需要的水位控制閥開度增量；

αTi×KT×ETi是為消除各區(qū)域功率和平均區(qū)域功率間偏差需要的水位控制閥開度增量；其中因子αTi表明該項僅在堆功率高于15%且正常水位時起作用(因子為1)，ETi是各區(qū)域鉑探測器測得的功率和區(qū)域鉑探功率平均值之差；

(1-αTi) ×KH×ELi+KL×ELi是為消除各區(qū)域控制體水位和平均區(qū)域水位間偏差需要的水位控制閥開度增量；其中(1-αTi) 表明(1-αTi) ×KH×ELi僅在堆功率低于15%或水位太高(大于95%)或太低(小于5%)時起作用(正常運(yùn)行時不起作用)，KL×ELi的主要作用是消除正常運(yùn)行時各區(qū)域控制體水位和平均區(qū)域水位間偏差累積。

RRS計算的水位控制閥開度信號(LIFi)以電流信號的形式送到水位控制閥就地的電氣轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換為氣信號，通過氣信號放大、控制、反饋回路將水位控制閥開到要求的開度，區(qū)域的水位按要求變化使各區(qū)域的功率發(fā)生變化從而使反應(yīng)堆總體功率偏差、各區(qū)域中子通量偏差、各區(qū)域水位偏差趨于0，實現(xiàn)CANDU6功率的分區(qū)控制。

由LIFi算式可見，當(dāng)全堆功率偏差、各區(qū)域功率偏差、各區(qū)域水位偏差均為0時，處于一種穩(wěn)定狀態(tài)，水位控制閥的開度信號LIFi=BIASi，此時流進(jìn)液體區(qū)域控制器的水流量等于流出的水流量。正常情況下，全堆功率偏差、各區(qū)域功率偏差、各區(qū)域水位偏差不全為0，只是KP×EP+αTi×KT×ETi+(1-αTi)×KH×ELi+KL×ELi=0，處于一種動態(tài)平衡狀態(tài)；此時因KP=16%(閥全開/對數(shù)功率級差)，KT=3%(閥全開/1%線性功率差)，KH=0.3%(閥全開/1%水位差)，KL=0.1%(閥全開/1%水位差)，可見正常運(yùn)行動態(tài)平衡時αTi=1，全堆功率偏差EP(滿功率全堆功率偏差1%，14個液位控制閥同時產(chǎn)生8%閥開度變化)和各區(qū)域功率偏差ETi(滿功率各區(qū)域功率偏差1%，相應(yīng)區(qū)域液位控制閥產(chǎn)生3%閥開度變化)的系數(shù)(KP，KT)較大，正常運(yùn)行穩(wěn)態(tài)時功率偏差EP和ETi的數(shù)值較小(小于1%)；各區(qū)域水位偏差ELi的系數(shù)(KH，KL)較小，相應(yīng)地運(yùn)行穩(wěn)態(tài)時水位偏差ELi的數(shù)值較大(5%水位離散也屬正常)。這樣就使得CANDU6的全堆功率及其區(qū)域功率(功率分布)和區(qū)域水位被控制要求的范圍內(nèi)。

4 堆功率控制機(jī)理分析及改進(jìn)

4.1 CANDU6功率精細(xì)控制機(jī)理分析

CANDU6堆結(jié)構(gòu)體積較大，同時進(jìn)行不停堆局部換料，運(yùn)行過程中易產(chǎn)生氙振蕩和反應(yīng)性(功率)振蕩，為了能克服氙振蕩和功率振蕩，需要將CANDU6堆分區(qū)進(jìn)行控制，CANDU6的排管容器在理論上被分成14個區(qū)域。因CANDU6采用排管容器的結(jié)構(gòu)，慢化劑處于底溫、底壓狀態(tài)(69℃，24kPa)，這給在CANDU6堆芯分區(qū)布置堆功率測量、控制元件提供了極大的便利。

CANDU6堆用重水作慢化劑和冷卻劑，使得反應(yīng)堆內(nèi)輕水含量的控制成了堆功率精細(xì)控制的手段，在堆內(nèi)14個區(qū)域上布置了14個可注輕水的區(qū)域控制單元(總共能提供6mk反應(yīng)性，引入速率0.1mk/s)，堆功率控制系統(tǒng)通過控制這14個區(qū)域控制單元內(nèi)的水位調(diào)節(jié)反應(yīng)堆的功率。

因CANDU堆用重水作冷卻劑和慢化劑，重水的中子吸收截面比輕水中子吸收截面小得多，使CANDU堆的中子平均壽命比PWR的中子平均壽命要長很多，這樣，CANDU的反應(yīng)性變化速率相對較慢，瞬態(tài)過程要慢一些，這使CANDU堆能成功應(yīng)用計算機(jī)(Digital Control Computer)進(jìn)行反應(yīng)堆工藝過程的實時控制，為堆內(nèi)核功率控制、冷卻劑工藝參數(shù)、慢化劑參數(shù)、蒸汽發(fā)生器參數(shù)控制等實現(xiàn)精細(xì)控制打下基礎(chǔ)。CANDU堆的停堆保護(hù)系統(tǒng)也使用了可編程數(shù)字比較器(Programmable Digital Comparator)作運(yùn)算邏輯控制單元，能精確地計算停堆參數(shù)限值隨功率堆參數(shù)限值隨功率運(yùn)行模式的變化而改變，使停堆保護(hù)也實現(xiàn)精細(xì)控制。

4.2 秦山三期反應(yīng)堆功率控制系統(tǒng)的改進(jìn)

秦山三期CANDU6機(jī)組在吸取其他CANDU電站經(jīng)驗的基礎(chǔ)上結(jié)合自身調(diào)試中發(fā)現(xiàn)的問題，對功率控制系統(tǒng)的硬件和軟件作了以下幾項重要的改進(jìn)，提高了系統(tǒng)的控制性能，消除了系統(tǒng)中存在的不安全的因素。

? 改進(jìn)壓縮機(jī)運(yùn)行模式

原設(shè)計液體區(qū)域控制系統(tǒng)(見圖三)水環(huán)式壓縮機(jī)采取斷續(xù)運(yùn)行模式，當(dāng)TK2的壓力上升至240 KPA，壓縮機(jī)開始啟動，TK2的氣體被壓縮機(jī)壓縮至很高壓力的TK1(這期間需要1～2min)；當(dāng)TK2壓力下降至100 KPA時，壓縮機(jī)停運(yùn)。由于區(qū)域控制單元輸出的氦氣進(jìn)入TK2，使TK2內(nèi)壓力重新上升至240 KPA(這期間需經(jīng)過5～10min)，壓縮機(jī)又開始運(yùn)行。

由于水環(huán)式壓縮機(jī)對內(nèi)部密封水含量要求很高，不能有太多或者太少的軸承密封水，否則會損壞軸承，并且壓縮機(jī)運(yùn)行時要保持一定的密封水流量，因此壓縮機(jī)啟動程序是比較復(fù)雜的而有啟動失敗的風(fēng)險；另外，氦氣回路內(nèi)工作壓力的循環(huán)波動造成氦氣平衡集管上的供氣閥的進(jìn)出口壓差也頻繁變化，導(dǎo)致通過供氣閥的氦氣流量發(fā)生變化，造成區(qū)域控制單元內(nèi)壓力以及液位的波動；還有馬達(dá)、齒輪等轉(zhuǎn)動設(shè)備頻繁的間斷性起停，相應(yīng)的氣動閥門和位置開關(guān)頻繁動作，增加了設(shè)備的損壞概率。

為了解決此問題，秦山三期提出了在TK1和TK2之間增加一路氣動調(diào)節(jié)閥控制回路，通過電站計算機(jī)程序控制調(diào)節(jié)閥PCV63A的開度值DTLIFT，使TK2的壓力穩(wěn)定在170KPA 的設(shè)定值上。PCV63A的開度值DTLIFT=DTBIAS+KP×ΔP+ DTPLI(n-1)+KI×(TS/TI)×ΔP，其中DTBIAS是延遲箱控制閥的偏置開度(取0.14)，KP是比例控制增益(取0.04/KPA)，KI是積分增益(取0.01/KPA)，TS是采樣周期(取2s)，TI是積分時間(取100s)，ΔP是TK2實際壓力和設(shè)定壓力之差，同時電站計算機(jī)還根據(jù)PCV63A的開度值過小報警提示系統(tǒng)有漏或壓縮機(jī)效率低。

? 修改覆蓋氣體平衡集管壓力控制閥失效模式

調(diào)試中發(fā)現(xiàn)液體區(qū)域控制系統(tǒng)在單通道失電情況下，出現(xiàn)14個區(qū)域控制單元內(nèi)液位驟然下降，引入正反應(yīng)性的瞬態(tài)；這樣的系統(tǒng)是不符合核安全要求的，幸好當(dāng)時停堆系統(tǒng)探測到高中子功率而觸發(fā)停堆。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)在失電時區(qū)域控制單元覆蓋氣體供氣閥PCV62A1/C1處于全開位置，而排氣閥PCV62A2/C2卻處于全關(guān)位置，這樣在很短的時間內(nèi)，區(qū)域控制單元覆蓋氣體壓力大幅度上升，快速排出單元內(nèi)輕水，液位下降而引入正反應(yīng)性。

為糾正這種不安全的設(shè)計，TQNPC提出了改變供氣閥和排氣閥的失效模式，使得供氣閥在失去控制信號后，處于全關(guān)，而排氣閥處于全開，區(qū)域水位上升直至充滿，保證反應(yīng)堆的安全的方案得到設(shè)計單位認(rèn)可，將供氣閥和排氣閥的電氣轉(zhuǎn)換器互換實現(xiàn)了此改進(jìn)。

? 修正液位控制閥開度信號

調(diào)試時期，多次發(fā)生快速充水時液體區(qū)域控制單元溢出現(xiàn)象，導(dǎo)致液體區(qū)域控制失效。而且由于液體區(qū)域控制單元溢出后水流到液位測量變送器中，要清除積水恢復(fù)系統(tǒng)控制需要較長時間，影響了電站的運(yùn)行，造成較大損失。

經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)這種現(xiàn)象是系統(tǒng)快速充水時將液位控制閥全開，而液位控制閥在全開時流量太大，論證后修改控制程序以限制閥門最大開度，即對水位控制閥開度信號計算式進(jìn)行修正

LIFi=(BIASi+KP×EP+αTi×KT×ETi+

(1-αTi) ×KH×ELi+KL×ELi)×FFACi

其中FFACi是使閥門在全開信號作用下只能將閥門開到80%的修正因子(0.7左右)。

[1] 98-34810-DM-000 Liquid Zone Control System Design Manual.

[2] 98-63729-PS-101 Reactor Power Measurement and Calibration.

[3] 98-63729-PS-103 Light Water Zone Control Absorber.

[4] 98-63729-PS-113 Flux Mapping.

[5] 9801-63730-1-3-OF-A1反應(yīng)性控制機(jī)構(gòu)平面布置圖.

[6] 9801-63700-1-4-OF-A1垂直通量探測器布置圖

Improvement of CANDU Reactor Power Measurement and Control

XIONG Wei-hua

(CNNP Nuclear Power Operations Management Co.，Ltd.Haiyan of Zhejiang Prov.314300，China)

Starting from the structure of CANDU Reactor，this article introduces the zonal location of reactor power measurement and control equipment，the calculation and calibration of reactor power signal for RRS，zonal power control.Analyzing CANDU6 reactor power precise control mechanism from the power control equipment and reactor physics.Describing major design modification in TQNPP reactor power control system to improve the reliability and safety.

CANDU6 Reactor Power Zonal Measurement and Control Equipment；Precise Control Mechanism Analysis；Calibration of Power measurement Signal；Control Improvement

2016-11-20

熊偉華(1977—)，男，江西南昌人，大學(xué)本科，現(xiàn)從事核電站儀控設(shè)備管理

TL362+3

A

0258-0918(2017)01-0048-06