平頂山鹽穴儲氣庫固井技術(shù)

張幸覃毅李海偉蘭天

1.中國石油勘探開發(fā)研究院；2.中國石油西氣東輸管道公司儲氣庫項(xiàng)目部；3.渤海鉆探工程有限公司第一固井分公司

平頂山鹽穴儲氣庫固井技術(shù)

張幸1，2覃毅3李海偉2蘭天2

1.中國石油勘探開發(fā)研究院；2.中國石油西氣東輸管道公司儲氣庫項(xiàng)目部；3.渤海鉆探工程有限公司第一固井分公司

平頂山鹽穴儲氣庫含鹽地層厚度大，目的層埋藏深，泥巖夾層多，固井難度大、要求高。在分析前期固井施工過程中存在的易漏失、膠結(jié)質(zhì)量差、未返出井口等難題的基礎(chǔ)上，通過開展有針對性的鹽水水泥漿配方優(yōu)選、井眼準(zhǔn)備、前置液優(yōu)化、鉆井和下套管施工等綜合性技術(shù)措施的研究，保障了固井順利施工和固井質(zhì)量。PT1井是平頂山鹽穴儲氣庫的一口探井，該井生產(chǎn)套管一次封固井段長，井眼尺寸大，井筒條件復(fù)雜，通過采用綜合性能好的抗鹽水泥漿體系，避免了固井期間漏失問題的發(fā)生，解決了平頂山鹽穴儲氣庫固井難題，為該地區(qū)后續(xù)的固井施工提供了寶貴經(jīng)驗(yàn)。

固井；鹽穴儲氣庫；鹽水水泥漿；氦氣檢測；頂替效率；現(xiàn)場試驗(yàn)

平頂山鹽穴儲氣庫位于河南省平頂山市南部葉縣境內(nèi)，是目前國內(nèi)計(jì)劃建設(shè)埋藏最深的鹽穴儲氣庫，設(shè)計(jì)井深近2 000 m，含鹽層系賦存于舞陽箕狀凹陷內(nèi)，為一套中、新生界的碎屑化學(xué)巖系，屬下第三系核桃園組二段上部和核一段［1］。舞陽凹陷內(nèi)核桃園組鹽層厚、泥巖夾層多，地層傾角較大，夾層總厚度占30%～40%，且各夾層厚度不等，最大可以達(dá)到5 m以上，含鹽層系最厚達(dá)1 000 m，優(yōu)選含鹽質(zhì)量較好的14#～20#鹽群進(jìn)行造腔。

鹽穴儲氣庫能否儲存天然氣，并在運(yùn)行的過程中不發(fā)生泄漏主要取決于鹽穴腔體及井筒的密封性能［2］，固井質(zhì)量對于保障井筒密封最為重要。鹽穴儲氣庫注采氣量大，并且井筒處于注和采的交變應(yīng)力狀態(tài)，在鹽穴儲氣庫的運(yùn)行年限里，必須考慮交變應(yīng)力，以保證儲氣庫安全運(yùn)行至少30年的目標(biāo)［3］。因此為保證儲氣庫長期安全運(yùn)行，必須保證水泥環(huán)強(qiáng)度的穩(wěn)定性和長期密封性能。鹽穴儲氣庫對固井質(zhì)量的要求和普通油氣井相比更加嚴(yán)格，如果固井質(zhì)量差，則缺乏有效的補(bǔ)救措施。固井質(zhì)量與注采氣井的壽命及長期安全運(yùn)行緊密相關(guān)，固井質(zhì)量涉及到鉆井、固井施工、鉆水泥塞、取心、擴(kuò)眼等整個(gè)鉆井施工過程，任何施工作業(yè)必須以保障固井質(zhì)量為前提。同時(shí)，在鹽穴儲氣庫正常生產(chǎn)的過程中，仍需對套管及水泥環(huán)的膠結(jié)狀態(tài)進(jìn)行檢測，確定水泥環(huán)與套管、地層之間的膠結(jié)情況［4］。在同區(qū)塊其他井的固井施工中，多次出現(xiàn)易漏失、膠結(jié)質(zhì)量差、未返出井口等復(fù)雜情況，造成固井質(zhì)量差，為后續(xù)的溶腔、注氣排鹵等工作埋下了安全隱患。

1 固井技術(shù)難點(diǎn)

Technical difficulties of well cementing

目前，鹽穴儲氣庫固井施工分為一開固井施工、二開固井施工，一開固井施工是為了封固上部疏松井段，防止垮塌，二開固井施工一般是進(jìn)入設(shè)計(jì)鹽群14#～20#，下入氣密封套管進(jìn)行封固，為后續(xù)溶腔施工及注采氣作業(yè)提供工程保障。

由于平頂山儲氣庫地質(zhì)情況復(fù)雜，目的層段埋藏深，特殊的地質(zhì)條件給固井作業(yè)造成了諸多難點(diǎn)：其中一開井段由于地層疏松、井深淺、井眼尺寸大及井眼不規(guī)則等因素，在固井施工過程中，易發(fā)生漏失。采用內(nèi)插法固井，容易發(fā)生固井附件密封失效，或造成插旗桿、灌香腸等復(fù)雜事故［5］，相對而言，一開固井技術(shù)難度較小。

二開固井施工較為復(fù)雜，其技術(shù)難點(diǎn)大，一旦失敗將沒有辦法進(jìn)行補(bǔ)救，目前平頂山儲氣庫已發(fā)現(xiàn)存在的難點(diǎn)如下。

（1）由于造腔井段為14#～20#鹽群，需封固鹽巖層段較長，在鉆進(jìn)的過程中，易發(fā)生鹽巖溶蝕、泥巖吸水膨脹等問題，造成井眼條件差，井眼不規(guī)則。

（2）二開井段較長，在表層套管鞋處，容易形成“大肚子”井段，虛濾餅附著，造成該處固井質(zhì)量較差。

（3）井深較大，一次封固井段較長，且上部地層存在砂礫巖段，承壓能力低，施工過程中易發(fā)生漏失，固井時(shí)不允許采用大排量頂替，提高頂替效率困難，保證水泥漿上返至地面困難。

（4）表層套管和技術(shù)套管的重合段，固井質(zhì)量難以保證。

（5）下套管過程中，需進(jìn)行氦氣氣密封檢測，作業(yè)時(shí)間長，容易在井壁上形成較厚的虛濾餅，易發(fā)生縮徑、遇卡等復(fù)雜情況，在下完套管頂通過程中以及注水泥過程中可能會因虛濾餅太多堵塞環(huán)空，造成憋堵，影響頂替效率。

（6）國內(nèi)適合低溫條件的抗鹽水泥漿外加劑比較少，水泥漿體系必須滿足抗鹽要求，稠化性能必須滿足施工要求，優(yōu)選綜合性能好的水泥漿體系較為困難［6］。

2 固井技術(shù)對策

Technical countermeasures of cementing

根據(jù)近期鹽穴儲氣庫固井施工的情況及相應(yīng)固井工藝措施的現(xiàn)場應(yīng)用，采取以下針對性措施和施工方案可以有效提高固井質(zhì)量，降低固井施工風(fēng)險(xiǎn)。

2.1 強(qiáng)化井眼準(zhǔn)備

Reinforce the borehole preparation

通井時(shí)，采用原鉆具組合進(jìn)行通井，到井底后充分循環(huán)鉆井液，確保井壁穩(wěn)定，井眼暢通，無沉砂、無坍塌。下完套管后，先小排量頂通，等返出正常、泵壓穩(wěn)定后，再以鉆進(jìn)時(shí)的排量充分循環(huán)洗井2周，同時(shí)調(diào)整鉆井液性能，為后續(xù)固井施工準(zhǔn)備良好的井眼條件［7］。

2.2 鹽水隔離液體系

Optimize the saline spacer fluid system

二開采用能夠防止鹽巖地層溶蝕及蠕變的飽和鹽水鉆井液鉆進(jìn)，為防止鹽水鉆井液和水泥漿接觸污染，使用性能良好的鹽水隔離液，在頂替鉆井液的過程中起到?jīng)_洗、稀釋、隔離、緩沖管壁和井壁濾餅的作用，提高水泥漿的頂替效率，同時(shí)可以有效清除井壁上附著的虛濾餅，保證水泥的良好膠結(jié)，確保固井質(zhì)量［8］。飽和鹽水隔離液占環(huán)空高度200～300 m左右。

2.3 優(yōu)選水泥漿體系

Optimize the cement slurry system

對鹽穴儲氣庫的水泥漿要求和常規(guī)油氣井及采鹽井有很大不同，其技術(shù)難度較大［9］。目前，鹽穴儲氣庫二開固井施工均采用鹽水水泥漿體系，為DRB-3S+JSS抗鹽水泥漿體系，已在江蘇金壇、淮安鹽穴儲氣庫多口井進(jìn)行了成功的應(yīng)用。固井前，根據(jù)平頂山鹽穴儲氣庫的實(shí)鉆情況、井下條件對水泥漿密度及配方進(jìn)行具體調(diào)整。

2.3.1 水泥漿配方要求

（1）能配成設(shè)計(jì)密度的水泥漿，容易混合與泵送，具有良好的流動度、適宜的初始稠度，且均質(zhì)、起泡性小，游離液為0。

（2）水泥石早期強(qiáng)度發(fā)展快，并有長期的強(qiáng)度穩(wěn)定性。

（3）外加劑配伍性好，敏感性低，稠化時(shí)間易調(diào)，對水泥水化、水泥內(nèi)部結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度發(fā)展、長期膠結(jié)性能無不良影響。

（4）外加劑具有良好的抗鹽性能。

2.3.2 水泥漿體系 鹽穴儲氣庫水泥石要承受長期交變應(yīng)力的影響，對水泥環(huán)的膠結(jié)質(zhì)量及長期密封性要求高。根據(jù)上述特點(diǎn)，滿足生產(chǎn)套管固井要求的水泥漿體系，要求抗鹽性好、低溫快凝、高早強(qiáng)、微膨脹、漿體穩(wěn)定性好、稠度適宜，和鉆井液及隔離液具有良好的相容性。根據(jù)平頂山鹽穴儲氣庫的固井要求，綜合考慮采用JSS抗鹽降濾失劑，水泥漿稠化時(shí)間可用ZH-2型中溫緩凝劑進(jìn)行調(diào)節(jié)。

JSS降濾失劑具有一定的分散性能，在正常水灰比情況下不用加入分散劑。但當(dāng)水質(zhì)中Ca2+、Mg2+較多時(shí)，需要加入適量的分散劑。FSS分散劑可用于調(diào)節(jié)水泥漿的流動度，并可適當(dāng)調(diào)節(jié)水泥漿的稠化時(shí)間。常規(guī)水泥漿中使用的消泡劑對于鹽水水泥漿體系來說很難達(dá)到預(yù)期的消泡效果，D50 消泡劑能有效解決鹽水水泥漿體系的消泡問題［10］。經(jīng)過多次室內(nèi)實(shí)驗(yàn)，篩選出了雙密度雙凝抗鹽水泥漿體系，水泥漿性能見表1。水泥漿配方為：上部井段：G級高抗硫油井水泥+3.0%～4.0%抗鹽降濾失劑+8%～12%DRB-3S增強(qiáng)材料+0.8%～1.5%分散劑+調(diào)凝劑+鹽水；下部井段：G級高抗硫油井水泥+3.0%～4.0%抗鹽降濾失劑+8%～12%DRB-3S增強(qiáng)材料+0.8%～1.5%分散劑+調(diào)凝劑+鹽水。實(shí)驗(yàn)條件：52 ℃、20 MPa。

表1 抗鹽水泥漿配方及性能Table 1 Formula and properties of salt-resisting cement slurry

2.4 提高頂替效率

Improve the displacement efficiency

提高平頂山鹽穴儲氣庫井頂替效率采取的主要技術(shù)措施如下。

（1）降低鉆井液黏度與切力。下完套管后，充分循環(huán)鉆井液，調(diào)整鉆井液性能，保持密度不變，降低鉆井液黏度與切力。隔離液對環(huán)空滯留的靜止鉆井液有一定的滲透力，降低黏土間的連接力，使鉆井液或?yàn)V餅的結(jié)構(gòu)松馳、拆散，易于頂替。

（2）提高套管居中度。根據(jù)實(shí)鉆井眼狀況與井徑情況，合理加放套管扶正器，提高套管居中度，從而提高頂替效率。自由套管柱在井筒內(nèi)受重力作用始終靠向鉛直方向，因此任何一口井都存在套管不居中的問題。加放扶正器不僅可以提高套管的居中度，保持環(huán)空中的流速分布均勻，改善因環(huán)形空間間隙不均勻所造成的環(huán)空互竄現(xiàn)象，同樣也可以減少水泥環(huán)厚薄不均的情況，并且可以降低替漿時(shí)的阻力，防止替漿時(shí)環(huán)空中鉆井液的竄槽現(xiàn)象。

（3）使用飽和鹽水隔離液。優(yōu)選一種適用于平頂山鹽穴儲氣庫固井施工的隔離液，飽和鹽水隔離液密度為1.18～1.19 g/cm3，稀釋鉆井液，沖洗凈井壁和套管壁，提高頂替效率和水泥界面的膠結(jié)質(zhì)量。

3 現(xiàn)場試驗(yàn)

Field test

以PT1井為例，該井為平頂山鹽穴儲氣庫的一口探井，井身結(jié)構(gòu)見表2，完鉆井深為2 385 m。一開?339.7 mm套管下深384.66 m井段，二開?244.5 mm套管下深1 722.35 m，水泥漿均要求返至地面。下入生產(chǎn)套管時(shí)要進(jìn)行氦氣氣密封檢測，下套管時(shí)間約為48 h，電測井底井溫為58 ℃左右。

表2 PT1井井身數(shù)據(jù)Table 2 Casing program data of Well PT1

套管氦氣檢測近期在國內(nèi)鹽穴儲氣庫開始應(yīng)用，氣密封檢測技術(shù)可以檢測出發(fā)生泄漏的套管，杜絕了不合格套管入井，可以降低后期生產(chǎn)中的天然氣泄漏及環(huán)空帶壓的風(fēng)險(xiǎn)［11］。PT1井是國內(nèi)鹽穴儲氣庫首次應(yīng)用該技術(shù)，為后續(xù)推廣應(yīng)用提供經(jīng)驗(yàn)。

3.1 表層套管固井施工

Cementing of surface casing

表層套管固井采用內(nèi)插法固井技術(shù)，采用穩(wěn)定性好的常規(guī)密度低溫早強(qiáng)水泥漿固井。下套管前充分循環(huán)鉆井液2周以上，循環(huán)排量3.0～3.5 m3/min，充分清洗井眼并處理好鉆井液。下部5根套管每根安放1只扶正器，井口2根套管每根加1只扶正器，其余井段共安放5只扶正器，均加在套管接箍上。用清水作為隔離液并配合適當(dāng)量的低密度水泥漿提高固井時(shí)的頂替效率，注水泥排量1.0～1.2 m3/min，替漿排量0.8 m3/min左右，密度為1.85 g/cm3的水泥漿返出井口后停止注水泥。

固井施工過程中，密度為1.85 g/cm3的水泥漿返出地面后水泥漿發(fā)生回落，后采取回灌方法進(jìn)行補(bǔ)救。固井質(zhì)量檢測，表層套管實(shí)現(xiàn)全井段封固，固井質(zhì)量合格。

3.2 生產(chǎn)套管固井施工

Cementing of production casing

生產(chǎn)套管固井套管串結(jié)構(gòu)：?244.5 mm氣密扣浮鞋+?244.5 mm氣密套管2根+?244.5 mm氣密扣浮箍（帶承托環(huán)）+?244.5 mm氣密扣套管串+變扣短節(jié)（氣密公扣×LTC母扣）+?244.5 mmLTC聯(lián)頂節(jié)。扶正器安放方式為：下部50 m井段每根套管安放1只扶正器，井底以上50～400 m井段每2根套管安放1只扶正器，井底以上400 m至井口段每5根套管安放1只扶正器，扶正器加在套管接箍上。

PT1井生產(chǎn)套管一次封固井段長1 722.35 m，且井眼尺寸大，井徑不規(guī)則，最大井徑411.73 mm，井徑最小318.897 mm，平均井徑擴(kuò)大率10.16%，上部井段地層承壓能力低?，F(xiàn)場施工時(shí)采取了以下措施。

（1）注水泥施工前充分循環(huán)鉆井液，確保井眼暢通、無沉砂、無垮塌，為固井創(chuàng)造良好的井眼條件。通井完成后，在下部裸眼段打入黏度為150 s以上的高黏鉆井液，防止水泥漿下沉。

（2）由于該井是國內(nèi)鹽穴儲氣庫第一次進(jìn)行生產(chǎn)套管氦氣氣密封檢測，下套管時(shí)間長。為了確保下套管施工順利，對該井采取了裸眼靜止72 h，然后測量井徑，在縮徑嚴(yán)重井段，進(jìn)行劃眼，以改善井眼條件，再進(jìn)行下套管作業(yè)。

（3）采用穩(wěn)定性好的抗鹽半飽和鹽水水泥漿固井，優(yōu)選水泥漿配方，使水泥漿達(dá)到高早強(qiáng)、穩(wěn)定性好（游離液為0 mL），以保證裸眼段及套管重合段的固井質(zhì)量。做好固井施工前水泥漿性能的復(fù)核檢驗(yàn)，滿足安全固井施工要求。

（4）充分調(diào)整鉆井液性能，鉆井液黏度控制在40～45 s，采用飽和鹽水沖洗液及低密度水泥漿作為隔離液、保證套管居中來提高固井時(shí)的頂替效率。

（5）頂替過程中為防止漏失，確保水泥全部返出地面，替漿排量控制在1.2～1.5 m3/min，最后5 m3采用水泥車頂替，排量控制在0.6～0.9 m3/min。

（6）施工結(jié)束后泄壓，確認(rèn)浮箍回壓閥密封良好后，采用套管內(nèi)敞壓候凝，候凝時(shí)間為72 h。

PT1井生產(chǎn)套管固井72 h后，水泥漿返至地面，固井質(zhì)量合格率100%，優(yōu)質(zhì)率98%，創(chuàng)中國石油鹽穴儲氣庫固井質(zhì)量最好指標(biāo)，1 600～1 700 m井段聲幅曲線見圖1。

圖1 平探1井井徑及聲幅曲線Fig. 1 Borehole diameter and acoustic amplitude of Well PT1

4 結(jié)論

Conclusions

（1）平頂山鹽穴儲氣庫固井實(shí)踐表明，采用的固井工藝、配套技術(shù)措施、鹽水水泥漿可以有效保證施工安全及固井質(zhì)量。

（2）針對上部地層承壓能力低的問題，采用低排量頂替技術(shù)，保證了固井施工安全，有效預(yù)防了固井期間的漏失問題。

（3）固井前充分調(diào)整和循環(huán)鉆井液，配合飽和鹽水鉆井液、套管居中等措施，保證了不規(guī)則大井眼條件下對鉆井液的有效驅(qū)替。

［1］ 張幸，李文魁，蘭天，李海偉. 平頂山鹽田采鹵井生產(chǎn)套管固井技術(shù)研究 ［J］. 中國井礦鹽，2015，46（5）：25-26. ZHANG Xing, LI Wenkui, LAN Tian, LI Haiwei. The study on the characteristics of cavity of the Pingdingshan salt pan［J］. China Well and Rock Salt, 2015, 46（5）: 25-26.

［2］ 袁光杰，田中蘭，袁進(jìn)平，汪蓬勃，馬云鵬. 鹽穴儲氣庫密封性能影響因素 ［J］. 天然氣工業(yè)，2008，28（4）：105-106. YUAN Guangjie, TIAN Zhonglan, YUAN Jinping, WANG Pengbo, MA Yunpeng. Influencing factors of sealing performance of gas storage in salt cavern［J］. Natural Gas Industry, 2008, 28（4）: 105-106.

［3］ 李國韜，郝國勇，朱廣海，張強(qiáng)，宋桂華，劉在同，王育新.鹽穴儲氣庫完井設(shè)計(jì)考慮因素及技術(shù)發(fā)展［J］. 天然氣與石油，2012，30（1）：52-53. LI Guotao, HAO Guoyong, ZHU Guanghai, ZHANG Qiang, SONG Guihua, LIU Zaitong, WANG Yuxin. Well completion design considerations and technical development of salt cavern gas storage［J］. Natural Gas and Oil, 2012, 30（1）: 52-53.

［4］ 李麗峰，羅金恒，趙新偉，張華，李祥. 鹽穴地下儲氣庫風(fēng)險(xiǎn)評估技術(shù)與控制措施［J］. 油氣儲運(yùn)，2010，29（9）：648-649. LI Lifeng, LUO Jinheng, ZHAO Xinwei, ZHANG Hua, LI Xiang. Risk assessment technology and control measures of underground gas storage in salt cavern［J］. Oil & Gas Storage and Transportation, 2010, 29（9）: 648-649.

［5］ 覃毅.內(nèi)插法固井工具失效典型案例及預(yù)防措施［J］.石油鉆采工藝，2015，37（6）：114-116. QIN Yi. Failure typical cases of interpolation cementing tools and preventive measures［J］. OIL Drilling & Production Technology, 2015, 37(6): 117-118.

［6］ 尹學(xué)源. 地下儲氣庫鹽穴及鹽層固井技術(shù)［J］. 石油鉆采工藝，2007，29（1）：92-93. YIN Xueyuan. Cementing techniques for wells with salt formations used for underground gas storage［J］. Oil Drilling & Production Technology, 2007, 29（1）: 92-93.

［7］ 艾磊，劉子帥，張華，李治，于曉明.長慶陜224區(qū)塊儲氣庫井大尺寸套管固井技術(shù)［J］. 鉆井液與完井液，2015，32（4）： 63-66. AI Lei, LIU Zishuai, ZHANG Hua, LI Zhi, YU Xiaoming. Large size well cementing for underground gas storage in block Shan224 Changqing[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid，2015,32（4）：63-66.

［8］ 覃毅，黨冬紅，劉曉貴，田寶振，郜力，李宏. 鹽穴儲氣庫楚資1井?244. 5mm套管固井技術(shù)［J］ . 石油鉆采工藝，2015，37（2）：51-53. QIN Yi, DANG Donghong, LIU Xiaogui, TIAN Baozhen, GAO Li, LI Hong. ?244.5 mm casing cementing technology on Well Chuzi-1 in salt-cavern gas storage［J］. OIL Drilling & Production Technology, 2015, 37（2）: 51-53.

［9］ 丁國生，張昱文. 鹽穴地下儲氣庫［M］ . 4版. 北京：石油工業(yè)出版社， 2010：121-122. DING Guosheng, ZHANG Yuwen. Salt cavern underground gas storage. Fourth Edition［M］. Beijing: Petroleum Industry Press, 2010: 121-122.

［10］ 朱海金，鄒建龍，譚文禮，張清玉，尹學(xué)源 . JSS低溫抗鹽水泥漿體系的研究及應(yīng)用［J］. 鉆井液與完井液，2006，23（4）：1-3. ZHU Haijin, ZOU Jianlong, TAN Wenli, ZHANG Qingyu, YIN Xueyuan. Research and application of JSS low temperature salt resisting cement slurry system［J］. Drilling Fluid and Completion Fluid , 2006, 23（4）: 1-3.

［11］ 林勇，薛偉，李治，張書成，陳軍斌. 氣密封檢測技術(shù)在儲氣庫注采井中的應(yīng)用［J］. 天然氣與石油，2012，30（1）：55-56. LIN Yong, XUE Wei, LI Zhi, ZHANG Shucheng, CHEN Junbin. Application of gas tight seal detection technology in gas storage and injection production well［J］. Natural Gas and Oil, 2012, 30（1）: 55-56.

（修改稿收到日期 2016-11-23）

〔編輯 薛改珍〕

Cementing technology suitable for Pingdingshan salt cavern gas storage

ZHANG Xing1,2, QIN Yi3, LI Haiwei2, LAN Tian2

1. CNPC Research Institute of Petroleum Exploration & Development, Beijing 100083, China; 2. Gas Storage Project Department, CNPC West-to-East Gas Pipeline Company, zhenjiang 212100, Jiangsu, China; 3. No.1 cementing branch, Bohai Drilling and Exploration Engineering Co. Ltd., Renqiu 062552, Hebei, China

Pingdingshan salt cavern gas storage is characterized by thick salt formations, deep targets and multiple mudstone interbeds, so its cementing job is difficult and shall meet more requirements. The difficulties that occurred during the previous cementing were analyzed, such as circulation loss, poor cementation quality and no slurry returning to the wellhead. Then, a series of comprehensive measures were specifically studied to guarantee the smooth cementing and cementing quality, including brine cement slurry formula optimization, borehole preparation, prepad fluid optimization, well drilling and casing running. Well PT1 is an exploration well in Pingdingshan salt cavern gas storage. In this well, the single-stage cementing section of production casing is long, borehole size is large and wellbore conditions are complex. Its circulation loss during cementing is avoided by adopting salt-resisting cement slurry system whose comprehensive performance is good and adjusting and circulating the performance of drilling fluids sufficiently. And consequently, the cementing difficulties of Pingdingshan salt cavern gas storage are solved. The research results provide the valuable experience for the subsequent cementing operation in this area.

cementing; salt cavern gas storage; saline cement slurry; helium detection; displacement efficiency; field test

張幸，覃毅，李海偉，蘭天.平頂山鹽穴儲氣庫固井技術(shù)［J］.石油鉆采工藝，2017，39（1）：61-65.

TE256

B

1000 – 7393（ 2017 ） 01 – 0061 – 05

10.13639/j.odpt.2017.01.012

:ZHANG Xing, QIN Yi, LI Haiwei, LAN Tian. Cementing technology suitable for Pingdingshan salt cavern gas storage［J］. Oil Drilling & Production Technology, 2017, 39(1): 61-65.

張幸（1986-），2010年畢業(yè)于中國石油大學(xué)（華東）石油工程專業(yè)，獲學(xué)士學(xué)位，中國石油勘探開發(fā)研究院在讀碩士研究生，主要從事鹽穴儲氣庫建設(shè)的相關(guān)工作，工程師。E-mail：cqkzhangxing@petrochina.com.cn