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      余熱鍋爐模擬給水水質(zhì)對碳素鋼材料的影響

      2017-03-14 09:23:27張好峰
      東北電力技術(shù) 2017年12期
      關(guān)鍵詞:碳素鋼溶解氧余熱

      張好峰

      (大唐東北電力試驗(yàn)研究所有限公司,吉林 長春 130012)

      燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組與傳統(tǒng)的燃煤發(fā)電機(jī)組相比,具有建設(shè)周期短、發(fā)電效率高、啟動(dòng)快、調(diào)峰能力強(qiáng)、占地面積小、用水少、環(huán)保等優(yōu)點(diǎn),可以大大改善電力系統(tǒng)運(yùn)行環(huán)境,增強(qiáng)系統(tǒng)的調(diào)峰能力和事故應(yīng)急處理能力[1-4]。

      余熱鍋爐作為聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組的主要組成部分,其給水質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)與其爐型、壓力等級等因素有關(guān)。國內(nèi)常見的余熱鍋爐多為三壓式汽包爐,3個(gè)汽包的壓力等級相差很大,這就對余熱鍋爐的給水處理提出了嚴(yán)格要求?,F(xiàn)行的GB/T 12145—2016《火力發(fā)電機(jī)組及蒸汽動(dòng)力設(shè)備水汽質(zhì)量》以及DL/T805.4—2016《火電廠汽水化學(xué)導(dǎo)則 第4部分:鍋爐給水處理》中并沒有針對余熱鍋爐的水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。流動(dòng)加速腐蝕作為余熱鍋爐最易發(fā)生的腐蝕損壞,其主要因素有水流狀態(tài)、金屬材質(zhì)、溫度以及水的氧化還原電位等。流動(dòng)加速腐蝕(FAC)是在還原性水環(huán)境下發(fā)生的腐蝕形態(tài),多發(fā)生在70~300 ℃、低溶解氧濃度、低pH值的紊流區(qū)域。三壓余熱鍋爐最易發(fā)生FAC的部位是碳素鋼材質(zhì)的低壓汽包、低壓蒸發(fā)器,其設(shè)計(jì)運(yùn)行溫度約為150 ℃。經(jīng)相關(guān)研究發(fā)現(xiàn),通過提高溶解氧濃度和pH值可以有效抑制FAC的發(fā)生[5-6]。

      為考察余熱鍋爐給水水質(zhì)對碳素鋼材料的影響,本文選擇在150 ℃的試驗(yàn)條件下,改變聯(lián)氨濃度、pH值、溶解氧濃度等影響因子進(jìn)行了模擬試驗(yàn)。

      1 試驗(yàn)方法

      本試驗(yàn)使用STB340碳素鋼管(其化學(xué)成分與我國Q235C相近)沿長度方向切割出的平板狀試驗(yàn)片,尺寸為40 mm×20 mm×2 mm。試驗(yàn)片STB340及Q235C的化學(xué)成分對比如表1所示。

      表1 STB340及Q235C化學(xué)成分對比 %

      試驗(yàn)片表面使用800號砂紙濕式研磨,經(jīng)丙酮溶液脫脂后,用于試驗(yàn)測定。本次模擬FAC的試驗(yàn)裝置如圖1所示。將試驗(yàn)片置于高壓釜中,經(jīng)高溫高壓水(150 ℃,5 MPa)從噴嘴噴出,垂直噴射到試驗(yàn)片上,在20~100 h內(nèi)進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)束后,在添加緩蝕劑的常溫硫酸溶液中進(jìn)行陰極電解還原,去除試驗(yàn)片表面的氧化膜,然后利用粗糙度儀再次測定試驗(yàn)片的表面形狀,通過試驗(yàn)前后的形狀變化來計(jì)算減薄深度。

      圖1 試驗(yàn)裝置

      為了測定流速、ORP(氧化還原電位)對試驗(yàn)片腐蝕電位的影響,本試驗(yàn)采用Ag/AgCl為外部參考電極,試驗(yàn)片為工作電極。在水質(zhì)調(diào)節(jié)罐中調(diào)節(jié)試驗(yàn)水溶解氧和pH值,經(jīng)高壓泵升壓,預(yù)熱器升溫后進(jìn)入噴嘴。在升壓后通過加藥罐調(diào)節(jié)所需的聯(lián)氨、NaCl和Na2SO4濃度。

      2 試驗(yàn)結(jié)果

      2.1 聯(lián)氨影響

      流速為6 m/s時(shí)聯(lián)氨濃度對減薄速度的影響如圖2所示。在pH9.0的水質(zhì)中添加10 μg/L的聯(lián)氨,較未添加聯(lián)氨的水質(zhì)中減薄速度增加約3倍。pH9.3時(shí)添加50 μg/L的聯(lián)氨,其減薄速度同樣增加了約3倍。pH9.4時(shí)添加聯(lián)氨濃度為20 μg/L時(shí),與未添加聯(lián)氨相比,減薄速度增加了約5倍。另外,添加395 μg/L的Na2SO3的試驗(yàn)結(jié)果與添加50 μg/L聯(lián)氨的減薄速度相同。因此,認(rèn)為除氧劑全部具有增加減薄速度的效果。

      圖2 聯(lián)氨濃度對減薄速度的影響

      在低pH值、低溶解氧濃度、70~300 ℃的流動(dòng)水溫環(huán)境條件下,聯(lián)氨等還原劑的存在會加速FAC的發(fā)生,其發(fā)生機(jī)理如圖3所示。

      圖3 聯(lián)氨等除氧劑存在條件下FAC發(fā)生機(jī)理

      聯(lián)氨對150 ℃高溫水中ORP的影響如圖4所示。添加10 μg/L聯(lián)氨的ORP顯著下降,隨著添加聯(lián)氨濃度的增加,ORP小幅度下降,當(dāng)添加聯(lián)氨的濃度達(dá)到40 μg/L以上時(shí),ORP的變化很小。結(jié)果表明,與增加聯(lián)氨濃度時(shí)減薄速度會提高一樣,ORP的下降與減薄速度相對應(yīng),即聯(lián)氨的存在使水中的氧化能力降低,金屬在高溫水中形成氧化膜的過程被抑制。因此,在靜止的水環(huán)境中,聯(lián)氨對FAC的影響基本沒有區(qū)別,在流動(dòng)的水環(huán)境中,聯(lián)氨的影響很大。

      圖4 聯(lián)氨濃度對ORP的影響

      2.2 pH值和污染物影響

      pH值和污染物對減薄速度的影響如圖5所示。在沒有添加污染物的條件下,pH9.0時(shí)的減薄速度約0.25 mm/a,將pH值調(diào)至9.2以上時(shí)減薄速度降至0.08 mm/a。在添加聯(lián)氨50 μg/L、pH9.0的水環(huán)境中,減薄速度非常高,為0.88 mm/a;但是隨著pH值的上升減薄速度直線下降,在pH9.7的條件下減薄速度降至0.03 mm/a。

      圖5 pH和污染物對減薄速度的影響

      由以上結(jié)果可知,給水中存在NaCl、Na2SO4時(shí)因FAC而引起的減薄被加速,聯(lián)氨存在時(shí)會增大減薄速度。但在污染物與聯(lián)氨共存的條件下,將pH值調(diào)節(jié)至9.7以上就能夠有效抑制FAC。在沒有添加聯(lián)氨的AVT(O)給水處理中,即便考慮腐蝕性陰離子的混入,只要將給水pH值調(diào)節(jié)至9.3以上就能抑制因FAC而引起的減薄現(xiàn)象。

      2.3 溶解氧影響

      在25 ℃時(shí)使用氨水將模擬除鹽水pH值調(diào)節(jié)至9.0,并使用該模擬除鹽水在150 ℃、溶解氧濃度分別為2 μg/L以及5 μg/L的條件下,改變不同流速時(shí)測得的碳素鋼試驗(yàn)片STB340的腐蝕電位結(jié)果如圖6所示。隨著流速提高,碳素鋼的腐蝕電位有所上升,在溶解氧濃度為2 μg/L的條件下,流速提高至20 mm/s時(shí),試驗(yàn)片的腐蝕電位依然沒有達(dá)到Fe2O3的臨界電位值,試驗(yàn)片表面處于Fe3O4的生成區(qū)域;當(dāng)溶解氧濃度升至5 μg/L、流速為2 mm/s時(shí),碳素鋼的腐蝕電位到達(dá)Fe2O3的臨界電位值,隨著流速繼續(xù)增大,試驗(yàn)片的腐蝕電位完全進(jìn)入Fe2O3的穩(wěn)定區(qū),試驗(yàn)片表面處于Fe2O3的生成區(qū)域。與Fe3O4相比,γ-FeOOH和α-Fe2O3的溶解度非常小,具有良好的防腐蝕性,能夠有效防止FAC的發(fā)生。

      2.4 高pH值停爐保護(hù)

      使用氨水進(jìn)行停爐保護(hù)的模擬浸泡試驗(yàn)結(jié)果如圖7所示。試驗(yàn)在常溫、密閉的玻璃容器內(nèi)進(jìn)行,試驗(yàn)片浸泡在一定量的大氣飽和試驗(yàn)水中。隨著pH值不斷提高,停爐保護(hù)時(shí)的腐蝕速度逐漸減小,在pH10.5時(shí),沒有發(fā)現(xiàn)因氧氣存在而發(fā)生的氧腐蝕,碳素鋼試驗(yàn)片在浸泡時(shí)間長達(dá)28天后,依然能夠看到試驗(yàn)片表面的金屬光澤,有效抑制了停爐保護(hù)過程中腐蝕發(fā)生。

      圖6 碳素鋼腐蝕電位與流速的關(guān)系

      圖7 使用氨水進(jìn)行停爐保護(hù)試驗(yàn)結(jié)果

      3 結(jié)論

      a. 與未添加聯(lián)氨的水質(zhì)相比,聯(lián)氨濃度大于10 μg/L的水質(zhì)可加速FAC速度2~5倍。在聯(lián)氨存在的水質(zhì)條件下,需要將給水pH值提高至9.7以上才能有效抑制FAC的發(fā)生。

      b. 聯(lián)氨的存在使氧化能力降低,金屬在高溫水中形成氧化膜的過程被抑制。因此,在靜止的水環(huán)境中,聯(lián)氨對FAC的影響基本沒有變化,在流動(dòng)的水環(huán)境中,聯(lián)氨的影響很大。

      c. 在沒有聯(lián)氨存在的給水中,即便考慮腐蝕性陰離子的混入,只要將給水pH值調(diào)節(jié)至9.3以上就能抑制因FAC而引起的減薄現(xiàn)象。

      [1] 張家維,孫德俊,冷 杰.300 MW燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)三壓再熱余熱鍋爐特點(diǎn)[J].東北電力技術(shù),2007,28(4):30-33.

      [2] 譚旭南,楊 威,魏 盾.燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組水汽品質(zhì)監(jiān)督應(yīng)用[J].東北電力技術(shù),2011,32(3):24-27.

      [3] 朱士圣,吳怡衛(wèi),孫耀峰.大型聯(lián)合循環(huán)機(jī)組化學(xué)水工況的控制與監(jiān)督[J].江蘇電機(jī)工程,2008,27(2):76-80.

      [4] 彭 群.燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)機(jī)組快速啟動(dòng)中水汽品質(zhì)控制與監(jiān)督[J].重慶電力高等??茖W(xué)校學(xué)報(bào),2016,21(2):35-40.

      [5] 王利宏,單建明,李 偉,等.聯(lián)合循環(huán)余熱鍋爐中的流動(dòng)加速腐蝕[J].發(fā)電設(shè)備,2010,40(6):409-413.

      [6] 畢法森,孫本達(dá),李德勇.采用給水加氧處理抑制流動(dòng)加速腐蝕[J].熱力發(fā)電,2005,35(2):52-53.

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