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    某臺630 MW機組低壓轉子異常振動診斷及處理

    2017-03-10 07:23:11李衛(wèi)軍吳文健應光耀
    浙江電力 2017年1期
    關鍵詞:軸封動平衡動靜

    李衛(wèi)軍,吳文健,應光耀

    (國網(wǎng)浙江省電力公司電力科學研究院,杭州310014)

    某臺630 MW機組低壓轉子異常振動診斷及處理

    李衛(wèi)軍,吳文健,應光耀

    (國網(wǎng)浙江省電力公司電力科學研究院,杭州310014)

    對某臺630 MW機組低壓轉子的異常振動進行了測試試驗,結果表明:低壓轉子存在原始不平衡或熱不平衡且動靜間隙偏小、發(fā)電機轉子上的熱不平衡,引起低壓轉子不同程度的動靜碰磨,導致低壓轉子軸振異常。通過在低壓轉子與汽發(fā)對輪上同時加重的現(xiàn)場動平衡調整,徹底解決了該振動問題,可為630 MW機組的振動故障診斷提供參考。

    630 MW機組;低壓轉子;異常振動;碰磨;動平衡

    0 引言

    隨著汽輪機技術的發(fā)展,通流改造技術可顯著提高機組的效率,是火電機組節(jié)能減排的重要措施。在蒸汽流量不變的情況下,600 MW亞臨界機組銘牌出力可改造為630 MW機組,其安全可靠性均有所提高。但改造后的部分機組在調試或運行過程中,因轉子質量不平衡、轉子動靜碰磨等振動故障[1,2],影響機組的安全穩(wěn)定運行。

    目前,浙江省已完成5臺某型機組的改造,其效率、可靠性均有明顯的改善。但有1臺改造后的630 MW機組在調試及運行過程中,低壓LPB轉子軸振存在波動較大的異常情況,影響其安全可靠性。通過對機組軸系振動測試及分析,認為LPB轉子的動靜碰磨為主要原因,并采用動平衡,徹底處理了該機組的振動問題,軸系振動為優(yōu)良并且很穩(wěn)定。

    1 機組概述與振動現(xiàn)象

    1.11 號機組概述

    2016年,某廠1號機組開展通流改造,改造后汽輪機型號為N630-16.7/538/538-1,為亞臨界一次再熱式、四缸四排汽、單軸凝汽式汽輪機。汽輪機高、中、低壓轉子由剛性聯(lián)軸器聯(lián)接并支撐在8只徑向軸承上,其中1—4號軸承為可傾瓦結構,5號軸承為三瓦塊可傾瓦軸承,6—8號軸承為圓筒軸承,發(fā)電機軸承為可傾瓦軸承。其軸系布置如圖1。

    圖1 機組軸系布置示意

    為了提高低壓缸效率及安全可靠性,低壓缸進行了技術改造,具體措施為:

    (1)葉片改型。低壓缸通流采用雙向反動式壓力級,為2×7級,末級采用1 050 mm的長葉片。

    (2)缸體加固。600 MW亞臨界機組在改造前低壓轉子的缸體較弱,真空變化時,低壓轉子易發(fā)生動靜碰磨現(xiàn)象[3]。在改造過程中,對低壓缸進行了加固,以提高低壓缸的剛度。

    (3)凝汽器的改造。凝汽器由原來的單背壓、雙流程改為雙背壓、單流程。

    1.2 振動現(xiàn)象及特征

    該機組通流改造結束后,2016年9月8日首次啟動中,19∶00定速2 450 r/min進行中速暖機;19∶40后的1 h內,7號瓦、8號瓦軸振分別由41 μm和46 μm爬升至64 μm和70 μm,隨后逐漸降低至42 μm和45 μm。在2 950 r/min的閥切換中,7號、8號軸振在2 min內快速分別由52 μm和91 μm爬升至122 μm和173 μm,導致機組停機,振動數(shù)據(jù)見表1,振動趨勢見圖2。

    圖2 首次啟動中8Y振動變化趨勢

    表1 該機組Y向軸振數(shù)據(jù)

    7號瓦、8號瓦軸振爬升極快,6號瓦、9號瓦的振動變化量較小,認為振動故障在低壓LPB轉子(下文簡稱LPB轉子)。7號瓦、8號瓦爬升過程為時2 min,以1X分量為主,振動變化不是突變性振動,可排除轉子部件脫落或對輪錯位等故障,確認LPB轉子發(fā)生了動靜碰磨[4]。

    9月9日03時定速3 000 r/min并進行電氣試驗期間,低壓LPB轉子軸動較穩(wěn)定。9月9日20時并網(wǎng),7號瓦、8號瓦軸振在11 min內分別爬升至195 μm和180 μm,和前一次的振動快速爬升情況極其相似,致使機組跳機,數(shù)據(jù)見表1。

    9月10日04時定速3 000 r/min,7號瓦、8號瓦振動分別穩(wěn)定在80 μm和60 μm。降低機組真空,即真空由-96 kPa降低至-92 kPa;調整機組軸封汽溫度,將軸封汽溫度由142℃提高至162℃,機組振動較穩(wěn)定,在帶10%負荷5個多小時后,順利完成閥門汽密性試驗和超速試驗。機組發(fā)生動靜碰磨后,調整軸封汽溫度、真空等,均可使低壓轉子軸振減小或趨于穩(wěn)定,進一步驗證了機組的振動爬升為低壓轉子動靜碰磨。

    該機組在9月12日后的帶負荷過程中,7號瓦、8號瓦軸振分別在80~94 μm和83~104 μm波動,且以1X分量為主。分析認為LPB轉子發(fā)生輕微動靜碰磨或軸瓦不穩(wěn)定,通過調整真空、軸封汽溫度等,7號瓦、8號瓦軸振雖在波動,但未發(fā)生大幅波動現(xiàn)象,詳細數(shù)據(jù)見表2。

    表2 該機組帶負荷過程Y向軸振數(shù)據(jù)

    2 原因分析

    該機組運行過程中,7號、8號瓦軸振存在快速爬升或波動現(xiàn)象,其原因為:軸封汽溫度、真空等不匹配、轉子的軸端汽封間隙偏小、轉子存在動不平衡等,均會導致轉子發(fā)生動靜碰磨,引起軸振爬升或波動現(xiàn)象。分析如下:

    2.1 LPB轉子動靜間隙較小

    為了提高低壓缸效率,在通流改造、軸封改造中,軸封、汽封與轉子的間隙設計值偏小,這給機組的安裝、運行帶來了一定的難度。若轉子動靜間隙較小,在機組運行中,諸如軸封汽溫度、真空等運行參數(shù)和運行工況不匹配,誘發(fā)動靜碰磨,振動略微爬升后,容易發(fā)生嚴重的動靜碰磨,致使低壓轉子軸振快速爬升,甚至導致停機,這和該機組振動現(xiàn)象一致。

    由表1可知,機組第一次、第二次動靜碰磨,低壓轉子振動爬升時間分別為2 min和11 min,振動爬升至173 μm和195 μm。這表明,動靜碰磨發(fā)生后,動靜間隙有所增大,后期的碰磨強度已有所減弱。

    2.2 低壓轉子存在不平衡現(xiàn)象

    低壓轉子的軸振略大時,容易出現(xiàn)動靜碰磨。該機組定速3 000 r/min時,低壓LPA轉子、低壓LPB轉子的最大軸振分別為60 μm和80 μm,且以1X分量為主。LPA轉子軸振較小,相對較穩(wěn)定,未發(fā)生動靜碰磨;而LPB轉子軸振相波動較大,發(fā)生了2次嚴重的動靜碰磨,表現(xiàn)為7號瓦、8號瓦軸振大幅爬升。經(jīng)計算,低壓LPB轉子上存在一定的不平衡量,且嚴重動靜碰磨后,其不平衡量有所增大。

    該機組在帶負荷過程中,LPB轉子發(fā)生輕微動靜碰磨,前期較輕微。在機組溫升試驗后,因發(fā)電機轉子的熱不平衡,7—10號瓦振動略增大,低壓轉子動靜碰磨有所加重,7號瓦、8號瓦振動波動頻繁且振動變化量有所增大。經(jīng)計算,不同工況下,低壓LPB轉子上的不平衡量基本不變,表明碰磨程度較輕,未產(chǎn)生明顯的熱不平衡。

    2.3 低壓轉子臨界轉速對碰磨的影響

    在機組升降速過程中,測定轉子升速與降速過程的軸振值,根據(jù)波特圖或奈奎斯特圖確定其臨界轉速。該機組8號瓦在超速前后的波特圖見圖3、圖4(其它軸振波特圖相似,不再列舉),該型2臺改造機組的臨界轉速如表3。

    由圖3、圖4可知,LPB轉子的1階臨界轉速為1 580~1 710 r/min,并存在2 910~2 970 r/min的臨界轉速,這與超速試驗后的波特圖相吻合。廠家的資料顯示:低壓轉子臨界轉速為1 600 r/min,葉片的共振轉速在1 900~2 280 r/min及2 600~2 910 r/min范圍內。根據(jù)波特圖,發(fā)電機轉子的臨界轉速為2 910~2 970 r/min;勵磁機小軸在2 910~2 970 r/min的振動均較小,且轉子質量較低壓轉子輕很多,也不足以誘發(fā)低壓轉子的大振動。因此,低壓轉子確實存在2 910~2 970 r/min范圍內的臨界轉速,接近3 000 r/min。

    圖3 軸振8X波特

    圖4 軸振8Y波特

    表3 2臺機組低壓轉子的臨界轉速r/min

    LPB轉子臨界轉速接近3 000 r/min,即轉子強迫振動和共振振動頻率較近,轉子軸振不穩(wěn)定裕度降低,轉子發(fā)生動靜碰磨,出現(xiàn)嚴重動靜碰磨的概率會增大。一方面,轉子在臨界轉速附近發(fā)生動靜碰磨,碰磨效應產(chǎn)生的轉軸熱彎曲,將會增加碰撞程度[5]。另一方面,碰磨產(chǎn)生的熱彎曲使得轉子附加一熱不平衡量,軸振相應會增大,因動靜間隙較小,會使動靜碰磨程度加劇,導致轉子軸振快速爬升。

    2.4 發(fā)電機軸振變化對低壓LPB轉子振動的影響

    該機組在2016年9月20日的發(fā)電機溫升試驗中,9號瓦、10號瓦軸振分別爬升13 μm,17 μm,以1X分量為主;且有一定的滯后性。機組在大電流工況下,因為熱脹不暢、滑移層膨脹受阻等因素,轉子上產(chǎn)生了一定量的熱態(tài)不平衡;該機振動變化量較小,表明熱不平衡量較小,數(shù)據(jù)見表4。對低壓轉子來說,發(fā)電機轉子的熱不平衡相當于其外伸端出現(xiàn)了不平衡量,導致低壓轉子軸振有所增大。在2016年9月20日溫升試驗后,7號瓦、8號瓦振動值有所增大,波動幅度更大,8號瓦最高爬升至110 μm,且波動更頻繁,數(shù)據(jù)見表5。

    表4 機組溫升試驗中Y向軸振數(shù)據(jù)

    表5 機組溫升試驗后部分Y向軸振數(shù)據(jù)

    綜上分析,原始不平衡、動靜碰磨產(chǎn)生的熱不平衡、發(fā)電機轉子上產(chǎn)生的熱不平衡量的共同作用,導致LPB轉子的軸振較大。低壓轉子動靜間隙較小,在運行中,時而發(fā)生動靜碰磨,導致7號瓦、8號瓦軸振容易波動。

    3 振動處理

    根據(jù)上述分析,采用振型分離法結合動平衡計算技術,實施準確的動平衡,減小LPB轉子和發(fā)電機軸振,可解決該振動問題。

    LPB轉子在不同工況下軸振的1X分量為反相,且其二階臨界轉速接近3 000 r/min,以二階振型下的不平衡為主,可在低壓轉子缸內施加反對稱型配重或單端配重。而發(fā)電機的軸振以同相分量為主,其運行轉速為3 000 r/min;而發(fā)電機的實測一階、二階臨界轉速分別為830 r/min和2 040 r/min。表明發(fā)電機轉子存在一階或三階型的熱不平衡,應在發(fā)電機外伸端加重。汽發(fā)對輪作為低壓轉子和發(fā)電機轉子的共同外伸端,對降低發(fā)電機、汽輪機的振動均有較好的減振效果。

    利用該機組9月28日—10月9日的檢修期,在LPB轉子缸內汽側輪轂上、汽發(fā)對輪上同時加重,加重量分別為0.570 kg∠210°和0.40 kg∠120°。10月9日,機組在加重后的啟動過程中,7—10號瓦的振動均小于50 μm,且很穩(wěn)定,該機組能安全可靠地穩(wěn)定運行,運行數(shù)據(jù)如表6所示。

    表6 該機組動平衡后Y向軸振數(shù)據(jù)

    4 結論

    通過對某廠1號機組低壓轉子振動測試分析、診斷及處理,將該機組的振動降低至優(yōu)良,確保其安全穩(wěn)定運行。結論如下:

    (1)低壓轉子軸振大且波動的原因為低壓轉子的動靜碰磨,其誘因為低壓轉子動靜間隙偏小,存在一定的原始不平衡或熱不平衡。低壓轉子的某階臨界轉速接近3 000 r/min,其軸系穩(wěn)定性較差,加劇了其動靜碰磨的程度。

    (2)發(fā)電機溫升試驗中,發(fā)電機轉子上產(chǎn)生了一定的熱不平衡,低壓轉子、發(fā)電機的振動略有上升,加劇了LPB轉子軸系不穩(wěn)定。

    (3)采用動平衡有效降低了LPB轉子、發(fā)電機轉子的振動值,低壓LPB轉子軸振小于50 μm且很穩(wěn)定。

    [1]李衛(wèi)軍,吳文健,蔡文方,等.某軸向拂汽式汽輪發(fā)電機組異常振動的分析及處理[J].浙江電力,2015,34(11)∶8-11.

    [2]徐曉峰.600 MW機組通流改造后振動故障診斷及治理[J].安徽電力,2016,33(1)∶1-3.

    [3]吳文健,童小忠,應光耀,等.浙江省內國產(chǎn)化600 MW汽輪發(fā)電機組振動綜合處理.浙江電力,2010,29(10)∶28-31.

    [4]李榮義,李小軍,陸頌元,等.兩臺大型機組動靜碰磨故障現(xiàn)場分析及診斷[J].汽輪機技術,2008,9(6)∶440-442.

    [5]王士敏,陸啟韶,等.轉子通過臨界轉速時碰摩熱效應對振動特性的影響[J].動力學與控制學報,2004,2(3)∶64-68.

    [6]魏繼龍,杜君文,劉俊漢,等.600 MW發(fā)電機轉子不穩(wěn)定振動分析及控制[J].中國電力,2004,2(3)∶64-68.

    (本文編輯:徐晗)

    Diagnosis and Treatment on Abnormal Vibration of Low-pressure Rotors of 630 MW Units

    LI Weijun,WU Wenjian,YING Guangyao
    (State Grid Zhejiang Electric Power Research Institute,Hangzhou 310014,China)

    The abnormal vibration of low-pressure rotors of 630 MW units is tested.The result shows that there is initial unbalance or thermal unbalance in the rotors;besides,the kinetic-static clearance is small,and thermal unbalancing of the rotors results in rubbing of low-pressure rotor and the abnormal shaft vibration. The abnormal vibration is thoroughly eliminated by on-site dynamic balancing of low-pressure rotors and wheels of turbine and generator,which can be used as reference for the fault diagnosis of 630 MW units.

    630 MW units;low-pressure rotor;abnormal vibration;rubbing;dynamic balancing

    項目:國家自然科學基金資助項目(51275452);國網(wǎng)浙江省電力公司科技項目(5211DS14005B)

    TK268+.1

    B

    1007-1881(2017)01-0054-04

    2016-12-08

    李衛(wèi)軍(1975),男,高級工程師,主要從事汽輪機故障診斷及處理工作。

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