脈沖荷電型靜電除塵電源技術(shù)研究

高迎慧，劉 坤，韓 靜，孫鷂鴻，嚴(yán) 萍

（1.中國(guó)科學(xué)院電工研究所，北京 100190；2.中國(guó)科學(xué)院電力電子與電氣驅(qū)動(dòng)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100190；3.中國(guó)科學(xué)院大學(xué)，北京 100049）

脈沖荷電型靜電除塵電源技術(shù)研究

高迎慧1、2，劉 坤1、2，韓 靜1、2，孫鷂鴻1、3，嚴(yán) 萍1、3

（1.中國(guó)科學(xué)院電工研究所，北京 100190；2.中國(guó)科學(xué)院電力電子與電氣驅(qū)動(dòng)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100190；3.中國(guó)科學(xué)院大學(xué)，北京 100049）

文章闡述了脈沖激勵(lì)型靜電除塵電源的發(fā)展歷程，分析了兩種典型脈沖激勵(lì)靜電除塵電源拓?fù)涞膬?yōu)缺點(diǎn)，并針對(duì)采用高壓開(kāi)關(guān)方式的脈沖型靜電除塵電源進(jìn)行了研究，提出了設(shè)計(jì)思路，進(jìn)行了仿真分析，建立了10kV直流疊加10kV脈沖電源系統(tǒng)并驗(yàn)證了設(shè)計(jì)的可行性；采用晶閘管研制了20kV/300A高壓開(kāi)關(guān)模塊，并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。

靜電除塵電源；微秒脈沖電源；高壓開(kāi)關(guān)；晶閘管開(kāi)關(guān)；吸收電路

引言

大氣污染是全球關(guān)注的問(wèn)題，電除塵技術(shù)具有除塵效率高、處理煙氣量大，可適用于處理高溫粉塵，具風(fēng)阻小和運(yùn)行費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn)，現(xiàn)已成為各國(guó)控制煙塵排放的主要手段。歐洲、美國(guó)、日本等發(fā)達(dá)國(guó)家和地區(qū)的應(yīng)用比例均超過(guò)80%，也是我國(guó)燃煤電廠、鋼廠、水泥廠等企業(yè)主要采用的除塵設(shè)備。從大氣壓非平衡等離子體物理觀點(diǎn)來(lái)看，電除塵器是一個(gè)巨大的等離子體源和反應(yīng)室的組合體。因此電除塵技術(shù)涉及了靜電放電機(jī)理、靜電除塵電源和靜電除塵器機(jī)械本體結(jié)構(gòu)三項(xiàng)主要研究?jī)?nèi)容。靜電除塵電源是電除塵技術(shù)的關(guān)鍵技術(shù)之一，其性能直接影響除塵效果，在電除塵技術(shù)發(fā)展過(guò)程中，靜電除塵電源也一直是電除塵技術(shù)發(fā)展的關(guān)鍵因素，目前，電除塵領(lǐng)域成熟應(yīng)用的是直流靜電除塵電源。隨著國(guó)家對(duì)鍋爐煙氣排放標(biāo)準(zhǔn)的提高，常規(guī)的直流靜電除塵技術(shù)在高比阻粉塵收集過(guò)程中因反電暈現(xiàn)象頻發(fā)而導(dǎo)致其排放難以達(dá)標(biāo)，基于此，工業(yè)和研究領(lǐng)域采取了多種措施，其中從供電電源側(cè)進(jìn)行改進(jìn)是高效又節(jié)約投資的手段，即采用脈沖激勵(lì)的靜電除塵電源代替直流靜電除塵電源。本文針對(duì)脈沖激勵(lì)靜電除塵電源進(jìn)行了研究。

1 靜電除塵電源發(fā)展歷程

靜電除塵技術(shù)起源于19世紀(jì)初，1824年，德國(guó)數(shù)學(xué)教師霍菲爾德（M.Hoheled）證明了電火花可使瓶?jī)?nèi)的煙霧消散，第一次提出了電除塵概念。1907年，美國(guó)加利福尼亞大學(xué)教授研制出了工業(yè)用電除塵裝置，此后電除塵器逐漸用于各個(gè)工業(yè)領(lǐng)域。目前，靜電除塵電源主要存在三種形式：工頻高壓整流靜電除塵電源、高頻高壓整流靜電除塵電源、脈沖激勵(lì)靜電除塵電源。

（1）工頻高壓整流靜電除塵電源

工頻高壓整流靜電除塵電源是靜電除塵技術(shù)工業(yè)應(yīng)用中最初采用的電源方案。20世紀(jì)初，采用機(jī)械同步整流，50年代，隨著可控硅器件的研制成功，采用可控硅高壓整流方式，單相供電可控硅靜電除塵電源結(jié)構(gòu)如圖1（a）所示。電源脈動(dòng)大、控制延時(shí)長(zhǎng)和反電暈是工頻靜電除塵電源的致命癥結(jié)。雖然后來(lái)單相整流發(fā)展為三相整流，減小了電壓脈動(dòng)，但由于三相可控硅整流電路仍采用可控硅移相調(diào)壓的控制方式，控制響應(yīng)時(shí)間沒(méi)有本質(zhì)的改變。三相供電可控硅靜電除塵電源結(jié)構(gòu)如圖1（b）所示。受制于開(kāi)關(guān)技術(shù)的發(fā)展，截至20世紀(jì)80年代，工業(yè)上成熟應(yīng)用的還是采用可控硅實(shí)現(xiàn)的工頻高壓整流靜電除塵電源。

圖1 工頻靜電除塵電源拓?fù)?/p>

（2）高頻高壓整流靜電除塵電源

19世紀(jì)80年代初，隨著高頻電力電子開(kāi)關(guān)器件高頻可控硅、晶體管等技術(shù)的成熟，高頻靜電除塵電源隨之出現(xiàn)。至90年代，高頻IGBT技術(shù)成熟而快速發(fā)展，以瑞典ALSTOM和丹麥SMITH公司的產(chǎn)品為典型代表。高頻靜電除塵電源拓?fù)淙鐖D2所示。由于采用了高頻控制，系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度可快速提高，輸出電壓的紋波可控制得很小，從而極大地提高了除塵效率。高頻技術(shù)還大幅縮減了變壓器的體積和硬件成本。目前高頻靜電除塵電源在歐洲、日本、美國(guó)等發(fā)達(dá)國(guó)家和地區(qū)商業(yè)化應(yīng)用較多，并向更高功率和更高工作電壓（100kV）方向發(fā)展。但是，由于高頻靜電除塵電源需用的器件眾多，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，系統(tǒng)的故障率明顯高于工頻靜電除塵裝置。

圖2 高頻靜電除塵電源拓?fù)?/p>

（3）脈沖激勵(lì)靜電除塵電源

無(wú)論是工頻整流還是高頻整流方式的靜電除塵電源，輸出均為直流電壓，直流電場(chǎng)既負(fù)責(zé)產(chǎn)生電子，也負(fù)責(zé)灰塵粒子荷電和定向運(yùn)動(dòng)，在確定的供電電場(chǎng)結(jié)構(gòu)下，這三個(gè)功能互相牽制，電源電壓、電流不能單獨(dú)調(diào)節(jié)。當(dāng)火花頻率高或發(fā)生反電暈時(shí)，需要降低電源電壓，限制電源輸出電流，導(dǎo)致除塵效率下降。在高比阻粉塵除塵過(guò)程中，反電暈現(xiàn)象更加頻繁，頻繁地降低直流電壓將導(dǎo)致粉塵直接排放，除塵功能失效，因此國(guó)外從20世紀(jì)30年代就展開(kāi)了對(duì)脈沖激勵(lì)靜電除塵電源的研究。

1931年，R. Heinrich等人申請(qǐng)了電脈沖施加于靜電除塵器的美國(guó)專利，即在直流電壓上疊加脈沖電壓的供電方案，用于提高除塵效率。1952年，H.J.WHITE采用旋轉(zhuǎn)火花隙開(kāi)關(guān)、脈沖變壓器、阻擋二極管研制了用于靜電除塵的脈沖高壓電源，第一次進(jìn)行了脈沖激勵(lì)型靜電除塵電源的實(shí)地測(cè)試，試運(yùn)行一年的數(shù)據(jù)顯示，電暈電流提高20%～35%，這意味著更高的除塵效率。隨后的多年中，各國(guó)均進(jìn)行了脈沖型靜電除塵電源的研究，雖然限于開(kāi)關(guān)技術(shù)水平，無(wú)工業(yè)化的電源產(chǎn)品面世，但電源拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)逐漸明確。1982年，丹麥F.L.Smidth在其專利中提到了兩種脈沖激勵(lì)型靜電除塵器結(jié)構(gòu)，一是低壓開(kāi)關(guān)和脈沖變壓器組合實(shí)現(xiàn)脈沖輸出，再耦合直流電壓的方式實(shí)現(xiàn)如圖3（a）所示；二是采用高壓開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)脈沖輸出后耦合直流電壓的方式，如圖3（b）所示。同年，美國(guó)高壓工程公司離子物理部門的H.I.Milde確認(rèn)了丹麥F.L.Smidth在其專利中提出的兩種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)是可商業(yè)化實(shí)現(xiàn)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，并指出兩種方式的最大區(qū)別是脈沖寬度和脈沖上升時(shí)間的差別。其中，脈沖變壓器方式拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的脈沖寬度一般為百微秒級(jí)，而采用高壓開(kāi)關(guān)方式能夠?qū)崿F(xiàn)1μs脈寬的脈沖輸出。20世紀(jì)80年代，采用脈沖變壓器結(jié)構(gòu)的電源首先得到工業(yè)化應(yīng)用和商業(yè)化的發(fā)展，以丹麥Smidth公司電源為典型代表。該公司研制的脈寬50～200μs，重復(fù)頻率25～400Hz的脈沖電源經(jīng)過(guò)了工業(yè)測(cè)試，高比阻粉塵帶電粒子遷移速度明顯提高，由于除塵器灰塵收集區(qū)尺寸與帶電粒子遷移速度成反比，從而可有效減小除塵器除塵區(qū)的的安裝尺寸。目前丹麥F.L.Smidth公司仍然是脈沖激勵(lì)靜電除塵電源的主要廠商之一。

靜電放電領(lǐng)域的研究進(jìn)展顯示，靜電除塵器中的流注擊穿時(shí)間為10～20μs，因此，為了避免發(fā)生流注擊穿，脈沖源輸出的脈沖寬度應(yīng)小于10μs。高壓開(kāi)關(guān)方式的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)更容易輸出較窄脈沖，使脈沖激勵(lì)靜電放電技術(shù)的優(yōu)勢(shì)更加突出。但20世紀(jì)80年代能夠滿足要求的開(kāi)關(guān)僅有機(jī)械式火花隙或無(wú)觸點(diǎn)離子器件（如汞閘流管）作為放電開(kāi)關(guān)，嚴(yán)重制約了其工業(yè)化應(yīng)用。

1981年J.F.Shoup和T.Lugar報(bào)道采用可控硅研制了高壓開(kāi)關(guān)。1986年，意大利人GIORGIO DINELLI在脈沖激勵(lì)靜電除塵電源的測(cè)試中，采用了一套意大利生產(chǎn)的脈沖源，高壓開(kāi)關(guān)采用晶閘管，他認(rèn)為，除塵器效率是首要的目標(biāo)，因此脈沖源輸出的脈寬越窄越好，并研制了輸出60kV、60～250μs、20～500Hz的脈沖激勵(lì)靜電除塵電源。1999年，韓國(guó)浦項(xiàng)鋼鐵報(bào)道，采用可控硅串聯(lián)開(kāi)關(guān)研制了脈沖寬度140μs、重復(fù)頻率200Hz、輸出電壓70kV的脈沖激勵(lì)靜電除塵電源。目前韓國(guó)浦項(xiàng)鋼鐵公司是采用高壓開(kāi)關(guān)方式的脈沖激勵(lì)靜電除塵電源的典型代表，但其產(chǎn)品的輸出脈沖寬度與采用脈沖變壓器方式的Simdth公司的產(chǎn)品基本相同，為100μs左右。

為了達(dá)到更好的收塵效果，目前國(guó)外致力于對(duì)更窄脈寬的脈沖電源的研究。1997年，L.Heinemnn采用磁開(kāi)關(guān)研制了靜電除塵脈沖電源，輸出脈寬最小達(dá)到10μs。2002年，德國(guó)西門子公司報(bào)導(dǎo)采用偽火花開(kāi)關(guān)研制高壓開(kāi)關(guān)型的脈沖激勵(lì)靜電除塵電源，電源輸出脈沖寬度6～10μs，脈沖幅值55kV，脈沖電流峰值2000A。該電源與晶閘管可控整流電源、高頻直流電源的除塵效果在燒結(jié)廠進(jìn)行了對(duì)比實(shí)驗(yàn)，采用晶閘管可控整流電源時(shí)，排放值最好為90mg/m3，采用高頻直流電源時(shí)，排放值為76mg/m3，采用脈沖電源時(shí)，排放值為59mg/m3，即使與高頻直流電源相比，其排放值降低了22%?？梢?jiàn)，采用開(kāi)關(guān)方式的脈沖激勵(lì)靜電除塵電源能更好地實(shí)現(xiàn)窄脈沖輸出，進(jìn)而強(qiáng)化脈沖激勵(lì)靜電除塵電源的優(yōu)勢(shì)。

圖3 脈沖激勵(lì)靜電除塵電源結(jié)構(gòu)

2 開(kāi)關(guān)型脈沖激勵(lì)靜電除塵電源系統(tǒng)仿真

開(kāi)關(guān)型脈沖激勵(lì)靜電除塵電源不僅可實(shí)現(xiàn)窄脈沖寬度輸出，而且容易實(shí)現(xiàn)脈沖寬度調(diào)整，更適用于工業(yè)化應(yīng)用。本文中采用saber軟件對(duì)電源的系統(tǒng)參數(shù)進(jìn)行了分析。圖4是仿真電路圖，其中C2、R6為等效負(fù)載，C1、R3為直流濾波參數(shù)，L5、R5為脈沖側(cè)隔離電感參數(shù)，L1為調(diào)波電感，SW_VCSP為高壓脈沖開(kāi)關(guān)，C5、R7為動(dòng)態(tài)吸收電路參數(shù)，C3為脈沖放電電容，L3和R2為直流側(cè)隔離電感參數(shù)，C4和R4為直流側(cè)濾波電容參數(shù)。從圖4中可以看出，在開(kāi)關(guān)型脈沖激勵(lì)靜電除塵電源中，高壓開(kāi)關(guān)是核心關(guān)鍵技術(shù)，系統(tǒng)參數(shù)直接影響到開(kāi)關(guān)兩端電壓。圖5（a）、（b）、（c）、（d）分別仿真分析了C1、L5、C3、C5對(duì)開(kāi)關(guān)兩端電壓的影響。

圖4 開(kāi)關(guān)型脈沖激勵(lì)靜電除塵電源仿真電路

圖5 系統(tǒng)參數(shù)對(duì)開(kāi)關(guān)兩端電壓影響仿真波形

從仿真實(shí)驗(yàn)波形可看出，開(kāi)關(guān)兩端震蕩電壓隨著C1、C5增大而增加，隨著L5、C3的增大而減小，在不同的參數(shù)選擇下，開(kāi)關(guān)兩端承受電壓存在明顯差距，系統(tǒng)參數(shù)的優(yōu)化對(duì)開(kāi)關(guān)工作狀態(tài)影響至關(guān)重要。

3 高壓開(kāi)關(guān)

在開(kāi)關(guān)型脈沖激勵(lì)靜電除塵電源中，高壓開(kāi)關(guān)兩端電壓和電流波形如圖6（a）所示。

由于開(kāi)關(guān)電壓較高，且是長(zhǎng)期連續(xù)工況，一直是限制脈沖激勵(lì)靜電除塵電源的技術(shù)難點(diǎn)，半導(dǎo)體開(kāi)關(guān)具有高可靠性和易維護(hù)的優(yōu)點(diǎn)，因此成為除塵電源的首選器件。本文采用20個(gè)1800V的晶閘管串聯(lián)研制了20kV/300A高壓開(kāi)關(guān)，圖6（b）為開(kāi)關(guān)結(jié)構(gòu)圖，圖6（c）為開(kāi)關(guān)實(shí)物圖。

圖6 高壓開(kāi)關(guān)

和其他半導(dǎo)體一樣，晶閘管在正向或反向電壓下存在漏電流。即使晶閘管型號(hào)相同，在相同的電壓下，漏電流有所差別，這在晶閘管串聯(lián)使用中導(dǎo)致各個(gè)晶閘管承受電壓存在差異，靜態(tài)均壓電阻是必要的。文中選用300kΩ/30W的高壓電阻作為靜態(tài)均壓電阻。

由于晶閘管器件的導(dǎo)通和關(guān)斷特性的差異，晶閘管串聯(lián)使用時(shí)，動(dòng)態(tài)均壓對(duì)于晶閘管串聯(lián)應(yīng)用來(lái)說(shuō)至關(guān)重要，通常采用RC吸收電路對(duì)晶閘管兩端的尖峰電壓進(jìn)行抑制，吸收電容通常根據(jù)以下公式選擇。串聯(lián)晶閘管開(kāi)關(guān)吸收電路如圖6（d）所示。但是在圖4所示拓?fù)渲?，吸收電路的設(shè)計(jì)不僅與晶閘管有關(guān)，還與晶閘管反并聯(lián)的二極管有關(guān)。本文對(duì)此進(jìn)行了重點(diǎn)研究。

圖7、圖8、圖9分別列出了在不同組容吸收電路下開(kāi)關(guān)兩端的電壓電流波形，圖10、圖11對(duì)不同吸收電阻和吸收電容下的尖峰電壓進(jìn)行了比較。

吸收電阻與尖峰電壓間的非線性關(guān)系，與主電路參數(shù)有關(guān)，同時(shí)與晶閘管反并聯(lián)高壓二極管反向恢復(fù)特性有關(guān)。

圖7 20kV開(kāi)關(guān)未加吸收電路時(shí)電壓、電流波形

圖8 27Ω吸收電阻和0.1μF吸收電容時(shí)20kV開(kāi)關(guān)電壓電流波形

圖9 15Ω和20Ω電阻配合 0.47μF電容時(shí)開(kāi)關(guān)關(guān)斷時(shí)刻電壓電流波形

圖10 吸收電組和尖峰高電壓關(guān)系

圖11 吸收電容和尖峰電壓關(guān)系

的實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，驗(yàn)證了系統(tǒng)參數(shù)設(shè)計(jì)規(guī)律。20kV開(kāi)關(guān)吸收電路在35kVA脈沖源系統(tǒng)上進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，脈沖源中負(fù)載電容為100nF，調(diào)波電感為6mH。見(jiàn)圖12、圖13。

圖12 10kV直流疊加10kV脈沖電源

圖13 20kV/300A開(kāi)關(guān)測(cè)試波形

4 結(jié)論

采用高壓開(kāi)關(guān)的脈沖激勵(lì)靜電除塵電源，高壓開(kāi)關(guān)是其關(guān)鍵技術(shù)之一，但系統(tǒng)參數(shù)對(duì)開(kāi)關(guān)工作參數(shù)也起著至關(guān)重要的影響，優(yōu)化的系統(tǒng)參數(shù)，能夠降低開(kāi)關(guān)兩端電壓沖擊，從而降低開(kāi)關(guān)研制的難度。高壓開(kāi)關(guān)模塊的設(shè)計(jì)應(yīng)與系統(tǒng)參數(shù)相結(jié)合，對(duì)于特定型號(hào)的電源，開(kāi)關(guān)參數(shù)也應(yīng)有所差別。

[1] He K B，Lei Y．Anthropogenic emissions of PM and its key chemical components in China：historical trends and future projection．Beijing：Tsinghua University.2008.

[2] GB13271-2014鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)[S].

[3] GB-13223-2011.火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)[S].

[4] 史妍婷，杜謙，高建民，等.燃煤鍋爐PM2.5控制現(xiàn)狀及改進(jìn)建議[J].節(jié)能技術(shù)，2013， 31（4）：345 - 348，352.

[5] 趙建民.新排放標(biāo)準(zhǔn)情況下火電廠除塵方式的選擇[J].中國(guó)環(huán)保產(chǎn)業(yè)，2013.（4）48-54.

[6] Directive 2008/50/EC of the European parliament and of the council of 21 May 2008 on ambient air quality and cleaner air for Europe，Official J. Eur. Union，vol. L 152，pp. 1-44，Jun. 11，2008. [Online]. vailable：http：// rod.eionet.europa.eu/instruments/633.

[7] 劉勝?gòu)?qiáng)，曾毅夫，周益輝，等.細(xì)顆粒物PM2.5的控制與脫除技術(shù)[J].中國(guó)環(huán)保產(chǎn)業(yè)，2014（6）：16-20.

[8] 土屋喜重，川西好光，大西召一，等.Very cold electrostatic precipitator technology of advanced flue gas treatment system for coal-fired boiler[R].三菱重工技報(bào)，1997，34（3）： 158-161.

[9] 熊桂龍，李水清，陳晟，等.增強(qiáng)PM2.5脫除的新型電除塵技術(shù)的發(fā)展[N].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2015，35（9）：2217 - 2212.

[10] Khan HZ.Bench and pilot-testing of sieving electrostatic precipitator. America，Ohio University，2007.

[11] 張文博，陳希建，劉建文.實(shí)例分析電除塵高頻電源的節(jié)能改造方法及效果[J].中國(guó)機(jī)械， 2014 （17）：61-61.

[12] 劉勝?gòu)?qiáng)，曾毅夫，周益輝.復(fù)合式靜電除塵器脫除電廠排放PM2.5研究[N].環(huán)境科學(xué)學(xué)報(bào)， 2007，27（11）：1769-1792.

[13] 靳星.靜電除塵器內(nèi)細(xì)顆粒物脫除特性的技術(shù)基礎(chǔ)研究[M].北京：清華大學(xué)，2013．

[14] 李慶，肖振雷，李海鳳，等.微細(xì)粉塵在靜電除塵器中的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分析[J].環(huán)境工程， 2011，29（2）：73 - 77.

[15] White， H. J. Electrostatic precipitator pulse power supply[J].Electrical Engineering，1953，72（3）：236-236.

[16] G. W. Penney，P. C. Gelfand，The Trielectrode Electrostatic Precipitator for Collecting High Resistivity Dust，JAPCA，Jan. 1978，Vol. 28，53-55.

[17] S. Masuda，A. Mizuna，H. Nakatani，H. Kawahara，Application of Boxer Charger in Pulsed Electrostatic Precipitators，Conf. record of IEEE/1AS Annual Mtg. 1980，904-911.

[18] 崔錦華，周恩德.高壓脈沖電源MPS-節(jié)能高效的電除塵器電源系統(tǒng)介紹[C].全國(guó)火電大機(jī)組（300MW）競(jìng)賽第三十八屆年會(huì)論文集，2009：743- 745.

[19] L.Heinemnn，K.Porle，P.Ranstad，Design of a Low Cost Pulsed Power Supply for Electrostatic Precipitators Using Magnetic Switching Technique[C]：ICESP，Budapest，1996.

Technical Study on Power Source of Electrostatic Precipitation with Pulse and Charge Type

GAO Ying-hui1,2, LIU Kun1,2, HAN Jing1,2, SUN Yao-hong1,3, YAN Ping1,3
(1.Institute of Electrical Engineering of Chinese Academy of Sciences(CAS), Beijing 100190; 2.Key Lab. of Electric Power & Electron and Electric Drive, CAS, Beijing 100190; 3.University of CAS, Beijing 100049, China)

The paper explains the development course of power source of electrostatic precipitation with pulse and inspiriting type, analyzes the advantages and shortcomings of two kinds of power source of electrostatic precipitation with typical pulse and inspiriting type. Based on the research of power source of pulse electrostatic precipitation by adopting high-voltage switch mode, the paper puts forward the design thought, carries through the imitating analysis and sets up 10kV direct current, and superposes 10kV system of pulse power source and validates the design feasibility. The paper adopts crystal brake pipe, develops the high-voltage switch module of 20kV/300A and make experiment validation.

power source of electrostatic precipitation; power source of microsecond pulse; high-voltage switch; crystal brake pipe; absorbing circuit

X701

A

1006-5377（2017）02-0013-05