回轉(zhuǎn)式空預(yù)器卡澀原因分析及防治措施

蔣森年，劉政(.湖南省湘電試驗(yàn)研究院有限公司，湖南長(zhǎng)沙40007；.大唐攸縣能源開發(fā)有限公司，湖南株洲4307)

回轉(zhuǎn)式空預(yù)器卡澀原因分析及防治措施

蔣森年1，劉政2
(1.湖南省湘電試驗(yàn)研究院有限公司，湖南長(zhǎng)沙410007；2.大唐攸縣能源開發(fā)有限公司，湖南株洲412307)

針對(duì)回轉(zhuǎn)式空預(yù)器經(jīng)常出現(xiàn)的卡澀或卡死的情況，對(duì)近幾年出現(xiàn)的典型案例，進(jìn)行原因分析，提出處理措施及防范對(duì)策，為事故處理提供借鑒，使從業(yè)人員能從空預(yù)器的傳熱、鍋爐受熱面的清潔度、風(fēng)量配比及整體燃燒出發(fā)去分析及解決問(wèn)題。

空預(yù)器；卡澀或卡死；原因分析；處理及防治措施

回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器(簡(jiǎn)稱“空預(yù)器”)是一種蓄熱式預(yù)熱器，它利用煙氣和空氣交替地通過(guò)金屬受熱面(蓄熱板傳熱元件)來(lái)加熱空氣〔1－4〕。電站鍋爐中空預(yù)器既回收了煙氣熱量，降低了排煙溫度，又提高了燃燒所需空氣的溫度，有利于燃料的著火及燃盡〔5〕。

從鍋爐機(jī)組全壽命周期來(lái)看，空預(yù)器在新建機(jī)組試運(yùn)過(guò)程及商業(yè)化運(yùn)營(yíng)初期出現(xiàn)卡澀或卡死跳閘的風(fēng)險(xiǎn)大、概率高，嚴(yán)重時(shí)會(huì)影響到機(jī)組的正常啟動(dòng)及運(yùn)行，文章通過(guò)幾種常見的卡澀或卡死典型案例進(jìn)行原因分析并提出處理措施及防范對(duì)策。

1 設(shè)備簡(jiǎn)介及設(shè)計(jì)參數(shù)分析

以某660MW超超臨界機(jī)組為例介紹空預(yù)器主要參數(shù)。主電機(jī)型號(hào)為Y2－200LX6－6；電機(jī)轉(zhuǎn)速為970 r/min；空預(yù)器(高/低)轉(zhuǎn)速為0.95/0.25 r/min；煙氣阻力＜1 000 Pa；轉(zhuǎn)子最大蘑菇形變形量為40 mm；一、二次風(fēng)進(jìn)口溫度分別為20，13℃，一、二次風(fēng)出口溫度分別為354，341℃；設(shè)計(jì)進(jìn)口煙溫374℃；排煙溫度修正前為133℃；修正后為128℃；進(jìn)口一、二次風(fēng)量分別為738，1 476 t/h；進(jìn)口煙氣量為2 628 t/h；出口一、二次風(fēng)量分別為596，1 493 t/h；出口煙氣量為2 753 t/h。

2 出現(xiàn)卡澀的主要表現(xiàn)

空預(yù)器出現(xiàn)卡澀主要表現(xiàn)為電機(jī)電流呈現(xiàn)波浪式的周期性波動(dòng)，逐漸偏離正常值，而且峰值逐漸上升，當(dāng)峰值接近或超過(guò)電機(jī)的額定電流且無(wú)下降趨勢(shì)時(shí)空預(yù)器有可能會(huì)卡死。出現(xiàn)卡澀的空預(yù)器就地會(huì)有周期性或連續(xù)性的刺耳尖銳的摩擦聲。

3 原因分析、處理及防范對(duì)策

空預(yù)器本體的安裝問(wèn)題或其間隙調(diào)整裝置失效造成的空預(yù)器卡澀屢見不鮮，除此之外仍有4種常見的空預(yù)器卡澀情況發(fā)生:

(1)進(jìn)口煙溫超過(guò)額定值導(dǎo)致的空預(yù)器卡澀；

(2)安裝的微小偏差造成高負(fù)荷下空預(yù)器局部碰磨卡澀；

(3)高負(fù)荷下鍋爐MFT時(shí)造成的空預(yù)器卡澀；

(4)停機(jī)后冷端溫度升高導(dǎo)致的空預(yù)器卡澀。

3.1 進(jìn)口煙溫超過(guò)額定值導(dǎo)致的空預(yù)器卡澀

3.1.1 典型案例

某機(jī)組1號(hào)爐2016年1月24日06:50機(jī)組負(fù)荷310MW運(yùn)行，07:00開始升負(fù)荷，07:40負(fù)荷升至550MW，1B空預(yù)器電流出現(xiàn)周期性波動(dòng)，且呈增大趨勢(shì)(運(yùn)行人員未密切關(guān)注)，07:50負(fù)荷升至滿負(fù)荷600MW，空預(yù)器最大電流50 A(正常運(yùn)行18A左右)，且電流至50A后延時(shí)6～8 s才返回下降(測(cè)量值超過(guò)了儀表的量程)，08:05開始降負(fù)荷，空預(yù)器電流峰值回落不明顯，08:15空預(yù)器主電機(jī)停轉(zhuǎn)，輔電機(jī)聯(lián)啟后，空預(yù)器仍處于停轉(zhuǎn)狀態(tài)，判斷A空預(yù)器卡死。機(jī)組單邊運(yùn)行，降負(fù)荷至330MW。

3.1.2 原因分析

此次空預(yù)器卡死跳閘的主要原因?yàn)榭疹A(yù)器進(jìn)口煙溫超過(guò)額定值。本空預(yù)器設(shè)計(jì)BMCR工況下的進(jìn)口煙溫為374℃，當(dāng)機(jī)組07:40升負(fù)荷至550 MW時(shí)進(jìn)口煙溫已經(jīng)達(dá)到額定值，升至660MW時(shí)進(jìn)口煙溫已經(jīng)升至382℃。進(jìn)口的煙氣溫度超過(guò)了額定值，造成空預(yù)器的轉(zhuǎn)子變形量超過(guò)了其設(shè)計(jì)的最大蘑菇形變形量，密封片與扇形板或外殼存在嚴(yán)重的碰磨，導(dǎo)致空預(yù)器卡澀。

造成進(jìn)口煙溫過(guò)高的主要原因?yàn)殄仩t吹灰不及時(shí)。由于機(jī)組連續(xù)3天310MW運(yùn)行，為保證脫硝進(jìn)口的煙溫高于脫硝投運(yùn)的最低煙溫317℃(廠家給定值)，運(yùn)行人員未對(duì)鍋爐水平煙道及尾部進(jìn)行吹灰，造成受熱面積灰嚴(yán)重，吸熱能力下降，而在升負(fù)荷過(guò)程中又未提前補(bǔ)吹，因此造成了進(jìn)口煙溫過(guò)高，導(dǎo)致空預(yù)器在高負(fù)荷下卡澀。

3.1.3 空預(yù)器高負(fù)荷跳閘后機(jī)組單邊運(yùn)行方式的處理措施

空預(yù)器跳閘后的處理主要由以下幾步組成:

1)制粉系統(tǒng):切停部分運(yùn)行的磨煤機(jī)，燃料降至45%～50%額定負(fù)荷時(shí)的燃料量，必要時(shí)投油或等離子穩(wěn)燃；

2)空預(yù)器:關(guān)閉跳閘空預(yù)器的進(jìn)口煙氣擋板、出口一次風(fēng)及二次風(fēng)擋板，密切關(guān)注未跳閘空預(yù)器的排煙溫度；

3)風(fēng)機(jī):送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)的出力預(yù)先降至額定負(fù)荷時(shí)的50%～55%的出力，再根據(jù)機(jī)組的燃燒及氧量情況微調(diào)，此時(shí)應(yīng)確認(rèn)風(fēng)機(jī)的聯(lián)絡(luò)擋板處于開啟狀態(tài)；

4)給水:汽泵的出力預(yù)先降至額定負(fù)荷時(shí)的45%～50%的出力，根據(jù)汽溫及汽水分離器過(guò)熱度的趨勢(shì)進(jìn)行微調(diào)；

以上需統(tǒng)一指揮協(xié)調(diào)、值班員系統(tǒng)的配合，所有操作基本同時(shí)進(jìn)行。停運(yùn)空預(yù)器應(yīng)安排檢修人員檢查就地狀態(tài)，確認(rèn)空預(yù)器未起火。手動(dòng)壓死空預(yù)器進(jìn)口煙氣擋板，并嘗試手動(dòng)盤車，如果手動(dòng)盤車力矩很大，則停止盤車，避免對(duì)傳動(dòng)軸承或減速機(jī)造成二次設(shè)備損壞。

3.1.4 空預(yù)器恢復(fù)后并入系統(tǒng)運(yùn)行的主要操作

待空預(yù)器進(jìn)、出口煙溫下降并能手動(dòng)盤車時(shí)，嘗試性點(diǎn)動(dòng)空預(yù)器電機(jī)，啟動(dòng)后密切注意電流的變化趨勢(shì)及空預(yù)器就地的碰磨狀況，發(fā)現(xiàn)異常時(shí)應(yīng)繼續(xù)手動(dòng)盤車，若無(wú)異常，再次啟動(dòng)空預(yù)器，暫不開其進(jìn)出口擋板，檢查其運(yùn)行狀況0.5 h，待運(yùn)行平穩(wěn)且電流及其它參數(shù)正常后，出口一、二次風(fēng)門切就地緩慢開至20%左右，運(yùn)轉(zhuǎn)無(wú)異常后，緩慢將煙氣擋板開至10%，觀察排煙溫度，緩慢增長(zhǎng)趨于平穩(wěn)后，繼續(xù)逐漸開大一、二次風(fēng)門及煙氣擋板，直至全開。

3.1.5 主要防范對(duì)策

防止空預(yù)器進(jìn)口煙溫過(guò)高超過(guò)其設(shè)計(jì)值的主要對(duì)策有以下兩個(gè)方面:

1)定期吹灰:根據(jù)機(jī)組燃用煤種灰分的沾污性，制定相應(yīng)的受熱面吹灰頻率，定期進(jìn)行吹灰，并根據(jù)機(jī)組的負(fù)荷狀況相應(yīng)進(jìn)行調(diào)整，如果機(jī)組長(zhǎng)時(shí)間高負(fù)荷運(yùn)行，可適當(dāng)增加頻次，反之適當(dāng)減少。

2)加強(qiáng)燃燒調(diào)整:機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中，如果燃燒推遲或不充分，導(dǎo)致火焰中心上移，過(guò)熱器受熱面會(huì)超溫，空預(yù)器進(jìn)口煙溫會(huì)相應(yīng)的增加。

3)加強(qiáng)入爐煤控制:鍋爐盡量燃用設(shè)計(jì)煤種，如果燃煤偏離設(shè)計(jì)煤種過(guò)多，應(yīng)及時(shí)進(jìn)行燃燒調(diào)整試驗(yàn)，摸清實(shí)際燃煤特性，做好事故預(yù)想及防范措施。

3.2 安裝的微小偏差造成高負(fù)荷下空預(yù)器局部碰磨卡澀

3.2.1 典型案例

某機(jī)組2號(hào)爐2016年01月12日整套啟動(dòng)試運(yùn)由400MW開始升負(fù)荷過(guò)程中，2 A空預(yù)器電流出現(xiàn)波動(dòng)，負(fù)荷升至440 MW時(shí)電流波動(dòng)至51 A (正常運(yùn)行18 A左右)，且仍未有下降趨勢(shì)，立刻降負(fù)荷至400 MW，電流恢復(fù)正常，01月13—14日負(fù)荷由400 MW升至500 MW的過(guò)程中，2 A空預(yù)器電流又開始出現(xiàn)波動(dòng)，峰值45 A。

由于空預(yù)器卡澀出現(xiàn)在機(jī)組400MW以后，初步分析原因?yàn)槊芊忾g隙調(diào)整裝置間隙設(shè)置過(guò)小，機(jī)組停運(yùn)后將密封間隙設(shè)置為最大。設(shè)置完畢重新開機(jī)后2 A空預(yù)器在機(jī)組帶同樣的負(fù)荷時(shí)仍有較大的波動(dòng)，電流最大40 A，就地一次風(fēng)側(cè)仍有刺耳的碰磨聲音。受系統(tǒng)負(fù)荷限制，機(jī)組不能停機(jī)消缺，2號(hào)機(jī)組通過(guò)更換燃用煤種及運(yùn)行調(diào)整，勉強(qiáng)可以繼續(xù)升負(fù)荷，但在機(jī)組負(fù)荷變化較快時(shí)，空預(yù)器電流仍有較大的波動(dòng)，機(jī)組安全運(yùn)行存在很大隱患。

機(jī)組停運(yùn)后，空預(yù)器冷卻后進(jìn)入內(nèi)部仔細(xì)檢查，發(fā)現(xiàn)中心筒一次風(fēng)側(cè)支撐架有一點(diǎn)安裝位置較其它位置要高，處理后再次開機(jī)，空預(yù)器運(yùn)行正常。

3.2.2 原因分析

中心筒一次風(fēng)側(cè)支撐架有一點(diǎn)安裝位置較其它位置偏高，導(dǎo)致機(jī)組高負(fù)荷時(shí)支撐架與未達(dá)到設(shè)計(jì)膨脹量的轉(zhuǎn)子提前碰磨，安裝偏差是此空預(yù)器卡澀的直接原因。

3.2.3 采取的調(diào)整手段及應(yīng)對(duì)措施

空預(yù)器內(nèi)部某組件安裝錯(cuò)誤或存在較大偏差的情況，在冷態(tài)試轉(zhuǎn)或低負(fù)荷試運(yùn)階段就會(huì)被發(fā)現(xiàn)，在高負(fù)荷時(shí)暴露的缺陷有一定的隱蔽性，大多是由安裝存在細(xì)微偏差引起，在機(jī)組試運(yùn)或大修結(jié)束后開機(jī)過(guò)程中容易遇見。受調(diào)度負(fù)荷的限制及試運(yùn)計(jì)劃的安排，機(jī)組又不能立即停機(jī)的時(shí)候，需要采取一些必要的調(diào)整手段及應(yīng)對(duì)措施。

高負(fù)荷時(shí)空預(yù)器出現(xiàn)卡澀基本存在一個(gè)共性問(wèn)題:即轉(zhuǎn)子的膨脹量超過(guò)了其實(shí)際能容許值(小于設(shè)計(jì)值)。因此其調(diào)整手段主要是從盡量減少轉(zhuǎn)子膨脹的方向出發(fā)即減少入口煙氣量、降低煙氣溫度，增大空預(yù)器一、二次風(fēng)的流量，主要手段主要有以下幾個(gè)方面:

1)空預(yù)器煙氣側(cè)的控制:一方面加強(qiáng)燃燒調(diào)整及配風(fēng)，壓低火焰中心；另一方面加強(qiáng)受熱面吹灰。綜合控制空預(yù)器入口煙溫低于BMCR工況下的設(shè)計(jì)值10℃左右。

2)空預(yù)器一、二次風(fēng)側(cè)的控制:盡量減少制粉系統(tǒng)運(yùn)行套數(shù)或摻燒水分較高的煤種以減少冷一次風(fēng)的風(fēng)量。因?yàn)殡S著單套制粉系統(tǒng)出力的增加或煤種水分的提高，制粉系統(tǒng)的絕大部分通風(fēng)量來(lái)自于熱風(fēng)，制粉系統(tǒng)冷風(fēng)用量會(huì)減少，有利于空預(yù)器的整體換熱及降低排煙溫度。

3)空預(yù)器入口煙溫偏差:可以通過(guò)投退火嘴或調(diào)整配風(fēng)使?fàn)t膛出口煙溫適當(dāng)存在偏差，存在問(wèn)題的一側(cè)空預(yù)器入口煙溫可適當(dāng)?shù)陀谡＿\(yùn)行空預(yù)器的入口煙溫5℃左右。

4)制定應(yīng)急措施，保證機(jī)組安全:當(dāng)機(jī)組在高負(fù)荷時(shí)空預(yù)器電流波動(dòng)較大時(shí)，應(yīng)立即采取措施，必要時(shí)停運(yùn)1—2臺(tái)磨煤機(jī)，以較快的速率降負(fù)荷，待原因分析清楚，采取相應(yīng)措施后再逐步增加機(jī)組負(fù)荷。

3.3 高負(fù)荷下鍋爐MFT時(shí)造成的空預(yù)器卡澀

3.3.1 典型案例

某機(jī)組1號(hào)機(jī)550MW運(yùn)行，MFT動(dòng)作，最大負(fù)壓值－3 587 Pa，A、B空預(yù)器電流隨之大幅度波動(dòng)，A、B空預(yù)器最大電流分別為50、47 A，B空預(yù)器電流經(jīng)過(guò)2個(gè)波浪式周期波動(dòng)后電流回歸正常值18 A，A空預(yù)器電流至50 A后未回落，顯示主電機(jī)跳閘，輔電機(jī)聯(lián)啟后隨即亦跳閘，A空預(yù)器卡死。

3.3.2 原因分析

鍋爐高負(fù)荷MFT后，爐膛負(fù)壓值急劇下降，瞬間造成大量的熱煙氣進(jìn)入空預(yù)器，導(dǎo)致進(jìn)入空預(yù)器的煙氣量與一、二次風(fēng)冷風(fēng)量的嚴(yán)重失衡，空預(yù)器煙氣側(cè)的超膨脹的轉(zhuǎn)子得不到及時(shí)的冷卻，造成與扇形板或空預(yù)器其它固定件碰磨，引起空預(yù)器卡澀或跳閘。

3.3.3 采取的調(diào)整手段及應(yīng)對(duì)措施

機(jī)組在高負(fù)荷下MFT在所難免，為避免出現(xiàn)空預(yù)器卡死，保證機(jī)組順利的熱態(tài)開機(jī)及設(shè)備安全，應(yīng)盡量提高鍋爐MFT瞬間造成的超低負(fù)壓。主要手段是將引風(fēng)機(jī)導(dǎo)葉設(shè)置一個(gè)關(guān)前饋量，目標(biāo)值跟蹤MFT時(shí)機(jī)組的負(fù)荷，MFT時(shí)當(dāng)機(jī)組負(fù)荷為300，400，500，600MW時(shí)，導(dǎo)葉關(guān)前饋量分別為－10%，13%，－16%，－20%。

3.3.4 MFT后空預(yù)器卡死后處理措施

空預(yù)器卡死后為盡快恢復(fù)運(yùn)行采取的主要措施:

1)嘗試手動(dòng)盤車，如果盤不動(dòng)，則停止盤車，盡量不要用過(guò)長(zhǎng)的加力桿去強(qiáng)行盤車，避免扭斷傳動(dòng)軸承或減速機(jī)軸承；

2)關(guān)閉進(jìn)口煙氣擋板，打開煙氣側(cè)的上下人孔門，或架設(shè)鼓風(fēng)機(jī)向內(nèi)鼓冷風(fēng)；

3)打開空預(yù)器出口一、二次風(fēng)擋板；

4)每隔1 h去嘗試盤車1次；

5)4 h后啟動(dòng)送風(fēng)機(jī)，用小風(fēng)量向空預(yù)器內(nèi)送風(fēng)，每隔10min盤車1次，直至能盤動(dòng)整個(gè)空預(yù)器的1/4圈，嘗試啟動(dòng)空預(yù)器主電機(jī)。

3.4 停機(jī)后冷端溫度升高導(dǎo)致的空預(yù)器卡澀

3.4.1 典型案例

某電廠600MW超臨界“W”型火焰鍋爐配2臺(tái)三分倉(cāng)容克式空氣預(yù)熱器(額定電流30.5 A)，2009年05月25日，進(jìn)入點(diǎn)火吹管階段。05月26日白天，投粉穩(wěn)壓吹管，先后投運(yùn)了3－4套制粉系統(tǒng)，空氣預(yù)熱器運(yùn)行正常，電流在正常值14～16 A。26日18:00，鍋爐停爐、悶爐，此時(shí)空氣預(yù)熱器電流維持在正常值14～15 A。20:43，A，B空預(yù)器電流均出現(xiàn)小幅度波動(dòng)，最高峰值17.2 A，并有升高的趨勢(shì)；23:17，A空預(yù)器電流波動(dòng)峰值逐漸增加至19.4 A；23:25，電流波動(dòng)峰值仍繼續(xù)上升至24 A，就地空氣預(yù)熱器內(nèi)部已有尖銳刺耳的摩擦聲音，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，電流峰值至額定后，空氣預(yù)熱器可能跳閘。這是一起典型的停機(jī)后空預(yù)器出現(xiàn)卡澀的案例。

3.4.2 處理過(guò)程

空預(yù)器電流波動(dòng)至19 A后，打開2臺(tái)空預(yù)器的出口一、二次風(fēng)門、送風(fēng)機(jī)出口門及導(dǎo)葉，電流未見下降，電流波動(dòng)至24 A后，啟動(dòng)A送風(fēng)機(jī)，動(dòng)葉開至15%，并打開送風(fēng)機(jī)出口聯(lián)絡(luò)風(fēng)管上的擋板，2min后2臺(tái)空氣預(yù)熱器電流開始下降，10 min后空氣預(yù)熱器電流穩(wěn)定在16 A，隨即停送風(fēng)機(jī)，空預(yù)器的出口一、二次風(fēng)門、送風(fēng)機(jī)出口門及導(dǎo)葉保持在開狀態(tài)，空預(yù)器電流未再次波動(dòng)。

3.4.3 原因分析

在正常運(yùn)行時(shí)，由于送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行，空預(yù)器冷端風(fēng)側(cè)有足夠的冷風(fēng)將其冷卻，同時(shí)吸收煙氣中的熱量，使煙氣溫度逐漸下降，空預(yù)器運(yùn)行平穩(wěn)。停爐悶爐后，送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)全部停運(yùn)，空預(yù)器煙、風(fēng)道上所有的進(jìn)出口擋板關(guān)閉，空氣預(yù)熱器風(fēng)側(cè)冷端得不到冷卻。當(dāng)空氣預(yù)熱器入口煙氣擋板關(guān)閉不嚴(yán)，外加煙囪的抽力，爐膛內(nèi)部大量的高溫?zé)釤煔鈺?huì)慢慢進(jìn)入空氣預(yù)熱器內(nèi)部，使冷端溫度偏高。

上述案例中的空預(yù)器一、二次風(fēng)冷端溫度在42℃時(shí)空預(yù)器開始出現(xiàn)卡澀，電流呈波浪式逐漸上升，當(dāng)升至52℃，空預(yù)器電流波動(dòng)的峰值為24 A，空預(yù)器風(fēng)側(cè)冷端溫度較設(shè)計(jì)值高造成風(fēng)側(cè)冷端膨脹量大于設(shè)計(jì)值是停機(jī)后空預(yù)器出現(xiàn)卡澀的主要原因。

3.4.4 應(yīng)對(duì)策略

為防止空預(yù)器在停機(jī)后鍋爐停爐、悶爐階段出現(xiàn)卡澀主要有以下幾點(diǎn)應(yīng)對(duì)策略:

1)冷態(tài)下檢查空預(yù)器進(jìn)口煙氣擋板的嚴(yán)密性，發(fā)現(xiàn)關(guān)不嚴(yán)應(yīng)及時(shí)處理；

2)如果冷端溫度開始上升，且空預(yù)器電流波動(dòng)幅度不大(比正常的運(yùn)行電流多2～3 A)，可打開空預(yù)器出口一、二次風(fēng)擋板及風(fēng)機(jī)的出口擋板和動(dòng)葉；

3)若空預(yù)器電流波動(dòng)趨勢(shì)且呈上升態(tài)勢(shì)且慢慢接近額定電流，應(yīng)啟動(dòng)送風(fēng)機(jī)，對(duì)空預(yù)器進(jìn)行強(qiáng)制冷卻。啟動(dòng)送風(fēng)機(jī)后，動(dòng)葉不宜超過(guò)20%，也不宜長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行，空氣預(yù)熱器電流恢復(fù)正常值后，應(yīng)立即停止運(yùn)行。

4 結(jié)束語(yǔ)

空預(yù)器出現(xiàn)卡澀的原因有很多種，但大致可分為兩大類:一類是設(shè)備質(zhì)量及安裝原因，另一類為運(yùn)行操作原因。屬設(shè)備質(zhì)量及安裝原因只要設(shè)備廠家按照行標(biāo)制造，安裝單位按圖施工基本能克服，屬運(yùn)行操作原因應(yīng)從多方面去分析判斷?？疹A(yù)器是一個(gè)冷熱交換的傳熱工具，其轉(zhuǎn)子不停地在高溫?zé)煔鈧?cè)與冷風(fēng)側(cè)之間膨脹與收縮。鍋爐的整體燃燒、受熱面的清潔度、鍋爐的風(fēng)量配比均會(huì)對(duì)空預(yù)器的運(yùn)行造成影響。

〔1〕周強(qiáng)泰，周克毅，冷偉.鍋爐原理〔M〕.北京:中國(guó)電力出版社，2013:141-142.

〔2〕徐東，郭萌.600 MW機(jī)組鍋爐回轉(zhuǎn)式空預(yù)器電流波動(dòng)分析〔J〕.鍋爐制造，2008(3):9-13.

〔3〕李來(lái)春，李向陽(yáng).華能玉環(huán)電廠1 000MW超超臨界鍋爐空預(yù)器卡澀在線處理淺析〔C〕//超超臨界機(jī)組技術(shù)交流會(huì)2012年論文集.2012.

〔4〕劉冬炎，顧宏偉，楊中明，等.空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)因素及密封改造〔J〕.中國(guó)電力，2011，44(7):53-56.

〔5〕李玲，張步庭，王春玉.燃煤發(fā)電機(jī)組空氣預(yù)熱器運(yùn)行現(xiàn)狀及分析〔J〕.河南電力，2011(2):30-31.

Reason Analysis and Preventive Measures for Jamm ing of Revolving Air Pre-heater

JIANG Sennian1，LIU Zheng2
(1.Hunan Xiangdian Test＆Research Institute Co.，Ltd，Changsha 410007，China；2.Datang Youxian Energy Development Co.，Ltd.，Zhuzhou 412307，China)

Aiming at jamming or stuck of air pre-heater，this paper analyzes some typical accidents in recent years.It proposes some treating and preventingmeasures，which can provide references to accident treatment.Meanwhile，it can suggestworkers to analyze and solve the problems by theway of heat transformation of air pre-heater，cleanliness of heating surface from boiler，proportion of air and the overview of combustion.

air pre-heater；jamming or stuck；reason analysis；treating and preventingmeasures

TK223.3＋4

B

1008-0198(2017)03-0068-04

10.3969/j.issn.1008-0198.2017.03.019

2016-10-21

蔣森年(1982)，從事電站鍋爐調(diào)試和優(yōu)化運(yùn)行研究。