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      水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究

      2017-02-22 03:11:40焦健遼寧潤(rùn)中供水有限責(zé)任公司遼寧沈陽(yáng)110166
      東北水利水電 2017年2期
      關(guān)鍵詞:側(cè)限淤泥含水率

      焦健(遼寧潤(rùn)中供水有限責(zé)任公司,遼寧沈陽(yáng)110166)

      水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究

      焦健
      (遼寧潤(rùn)中供水有限責(zé)任公司,遼寧沈陽(yáng)110166)

      為研究初始含水率和水泥摻量對(duì)水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響,對(duì)齡期為28天,初始含水率為100%、150%和200%,水泥摻量為2%、3%、4%、5%和6%共15組水泥固化淤泥試樣進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,隨初始含水率增大,單位體積水化產(chǎn)物減少,難以形成整體強(qiáng)度,水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度降低;隨水泥摻量增大,水泥水化物膠結(jié)填充淤泥土顆粒作用越明顯,水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度增大。

      固化淤泥;初始含水率;水泥摻量;無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

      0 引言

      疏浚淤泥具有較高含水率,由于其力學(xué)性能較差難以直接利用,直接拋填不僅會(huì)形成軟弱地基,而且占用大量土地[1]。因此,合理的處理疏浚淤泥的是一個(gè)重要的研究課題。

      對(duì)廢棄的淤泥進(jìn)行處理,將其轉(zhuǎn)化為有用資源是目前各國(guó)應(yīng)用和研究的主流。在各種處理方法中,固化由于其施工效率高以及處理費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn),在國(guó)內(nèi)外淤泥處理中得到廣泛的應(yīng)用。目前許多專家學(xué)者針對(duì)粉煤灰[3]、石膏[4]、砂[5]、水泥[6-7]和化學(xué)成固化劑[8]等不同種類固化劑,對(duì)淤泥進(jìn)行固化處理。其中,采用水泥對(duì)淤泥進(jìn)行固化研究最多,效果也最好,故采用水泥作為這次試驗(yàn)的固化劑,水泥摻量是影響其固化效果的重要因素,水泥摻量越多,其固化效果越好,但造價(jià)越高,設(shè)計(jì)時(shí)合理的確定水泥摻量,不僅能滿足工程要求而且能降低造價(jià)。因此研究不同水泥摻量條件下水泥固化淤泥進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度具有一定的意義。

      由于疏浚淤泥含水率較高,吹填后淤泥水分逐漸蒸發(fā),含水率逐漸降低,合理的確定進(jìn)行固化時(shí)的初始含水率,能有效的提高處理的經(jīng)濟(jì)性并縮短堆場(chǎng)的還原周期。針對(duì)初始含水率對(duì)水泥固化淤泥的影響已有研究,但其研究對(duì)象多集中于含水率低于液限的軟土,如李俊才等[9]對(duì)天然含水率為40%和60%的兩種上海軟土加固進(jìn)行對(duì)比,分析了含水率對(duì)加固效果的影響。

      在28 d的養(yǎng)護(hù)齡期下,初始含水率為100%、150%和200%,水泥摻量為2%、3%、4%、5%和6%的共12組水泥固化淤泥進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),探討了水泥摻量和初始含水率對(duì)其強(qiáng)度特性的影響。

      1 試驗(yàn)材料與程序

      1.1 試驗(yàn)材料

      試驗(yàn)所用淤泥取某淤泥吹填場(chǎng),淤泥比重為2.66,天然含水率為371%,密度為1.14 g/cm3,液限為87%,塑限為24%,根據(jù)土工試驗(yàn)規(guī)程可分類定名為高液限黏土CH。水泥為普通硅酸鹽水泥,強(qiáng)度等級(jí)為32.5,細(xì)度(80 μm)6.8%,初凝時(shí)間320 min。

      1.2 試驗(yàn)程序

      鑒于吹淤結(jié)束時(shí),淤泥含水率大于200%并逐漸降低的特點(diǎn),采用初始含水率為100%、150%和200%淤泥中摻入2%、3%、4%、5%和6%的水泥,試樣用砂漿攪拌機(jī)拌合均勻后,注入模具內(nèi),模具尺寸為Φ50 mm×100 mm,搗實(shí)后覆蓋,48 h后脫模,脫模后在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下養(yǎng)護(hù)28 d。試樣養(yǎng)護(hù)達(dá)到規(guī)定齡期后,采用應(yīng)變式無側(cè)限壓縮儀進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),剪切速率1.12 mm/min。

      2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

      2.1 水泥摻量的影響

      為研究水泥摻量對(duì)水泥固化淤泥強(qiáng)度特性的影響,對(duì)水泥摻量為2%、3%、4%、5%和6%的水泥固化淤泥進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。圖1為無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與水泥摻量關(guān)系曲線,圖2為不同水泥摻量下水泥固化淤泥試樣破壞應(yīng)變值。由圖2可知,在不同初始含水條件下,隨水泥摻量增大,水泥固化淤泥試樣無限抗壓強(qiáng)度均增大,且當(dāng)水泥摻量超過5%時(shí),無側(cè)限抗壓強(qiáng)度增大明顯,這主要是由于,水泥摻量較少時(shí),抵抗破壞的水泥骨架難以形成。水泥摻量從2%增大到6%,水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度介于450 kPa到750 kPa之間,且隨水泥摻量增大,水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度越大。由圖2可知,在不同初始含水條件下,隨水泥摻量增大,水泥固化淤泥試樣破壞應(yīng)變值減小,水泥摻量為6%時(shí),初始含水率對(duì)水泥固化淤泥試樣的破壞應(yīng)變值影響不大。這是由于,水泥摻量增大在增大固化淤泥土強(qiáng)度的同時(shí)也增大了其脆性。水泥摻量從2%增大到6%,水泥固化淤泥試樣破壞應(yīng)變值介于3.2%到7.3%之間。

      圖1 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度-水泥摻量關(guān)系曲線

      圖2 破壞應(yīng)變-水泥摻量關(guān)系曲線

      2.2 初始含水率的影響

      為研究初始含水率對(duì)水泥固化淤泥強(qiáng)度特性的影響,對(duì)初始含水率為100%、150%和200%的水泥固化淤泥進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。圖3為不同水泥摻量條件下水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與初始含水率關(guān)系曲線,圖4為不同水泥摻量條件下水泥固化淤泥試樣破壞應(yīng)變值與初始含水率關(guān)系曲線。

      由圖3可知,隨初始含水率增大,水泥加固淤泥土試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值逐漸減小,且水泥量摻量越高時(shí),其無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值隨初始含水率增加的下降越明顯。加固淤泥時(shí),水泥的作用可分為三部分。其一為物理作用,其二為化學(xué)作用,其三為水泥水化物作用[10]。當(dāng)淤泥含水率較高時(shí),通過第一和第二種作用并不能明顯降低淤泥的含水率,其水化反應(yīng)仍在一個(gè)較高的含水率條件下進(jìn)行,含水率越高,對(duì)水泥的稀釋作用越強(qiáng),水泥形成的骨架強(qiáng)度越弱,水泥黏結(jié)淤泥顆粒的能力越弱,表現(xiàn)為含水率越高,水泥固化淤泥強(qiáng)度越低。

      由圖3可知,隨初始含水率增大,水泥固化淤泥土試樣的破壞變形逐漸增大。這主要是由于,初始含水率較大時(shí),水泥與淤泥共同形成的固化體孔隙越多,固化體更易被壓縮產(chǎn)生塑性變形,從而表現(xiàn)為含水率越大,水泥固化淤泥土破壞變形越大。

      圖3 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度-初始含水率關(guān)系曲線

      圖4 破壞應(yīng)變-初始含水率關(guān)系曲線

      3 結(jié)論

      在28 d齡期下,對(duì)始含水率為100%、150%和200%,水泥摻量為2%、3%、4%、5%和6%共15組水泥固化淤泥試樣進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),研究了初始含水率和水泥摻量對(duì)水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和破壞應(yīng)變的影響,主要結(jié)論如下:

      1)隨水泥摻量增大,不同初始含水率下水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度均逐漸增大,且當(dāng)水泥摻量大于5%時(shí),無側(cè)限抗壓強(qiáng)度增大顯著。

      2)隨水泥摻量增大,水泥固化淤泥破壞應(yīng)變逐漸減小,當(dāng)水泥摻量為6%,不同初始含水率下破壞應(yīng)變相差不大。

      3)隨初始含水率增大,水泥固化淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度逐漸減小而破壞應(yīng)變逐漸增大。

      [1]TANG Yi-xin,MIYAZAKI Y,TSUCHIDA T.Practices of reused dredgings by cement treatment[J].Soils and Foundations,2001,41(5):129-143.

      [2]朱偉,張春雷,劉漢龍等.疏浚泥處理再生資源技術(shù)的現(xiàn)狀[J].環(huán)境科學(xué)與技術(shù),2002,25(4):39-41.

      [3]王東星,徐衛(wèi)亞.大摻量粉煤灰淤泥固化土的強(qiáng)度與耐久性研究[J].巖土力學(xué),2012,33(12):3659-3664.

      [4]姬鳳玲,朱偉,張春雷.疏浚淤泥的土工材料化處理技術(shù)的試驗(yàn)與探討[J].巖土力學(xué),2004,25(12):1999-2002.

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      [9]李俊才,周顯祥.軟土含水量對(duì)粉噴法加固效果的影響[J].成都理工學(xué)院學(xué)報(bào),1998,25(3):417-421.

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      TV42+1

      A

      1002-0624(2017)02-0053-02

      2016-07-01

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