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    不同回路結(jié)構(gòu)表冷器的變工況性能分析

    2017-02-06 05:14:02馮夢(mèng)怡曾煒杰
    流體機(jī)械 2017年9期
    關(guān)鍵詞:干球溫度冷量制冷量

    馮夢(mèng)怡,曾煒杰,谷 波

    (上海交通大學(xué),上海 200240)

    符 號(hào)

    NDIS——水路數(shù)

    NV——垂直氣流方向的管排數(shù)

    Qi——單元體的換熱量,kW

    Q——換熱量,kW

    Vai——單元體的循環(huán)風(fēng)量,m3/h

    Va——循環(huán)風(fēng)量,m3/h

    α——傳熱系數(shù),W/(m2·K)

    j——j因子

    GC——最小流通面積處的質(zhì)量流量,kg/s

    Cp——比定壓熱容,kJ/(kg·K)

    Pr——普朗特?cái)?shù)

    ΔPad——干工況下空氣測(cè)壓降,Pa

    A——表面粗糙度的修正系數(shù),本文中粗糙表面A=0.0113,光滑表面A=0.007

    L——表冷器管長(zhǎng),mm

    Deq——當(dāng)量直徑,mm

    ρ——空氣密度,kg/m3

    wmax——最小迎風(fēng)面積處風(fēng)速,m/s

    ΔPaw——濕工況下空氣測(cè)壓降,Pa

    ξ——吸濕系數(shù)

    Nuw——水側(cè)努賽爾數(shù)

    Rew——水側(cè)雷諾數(shù)

    Prw——水側(cè)普朗特?cái)?shù)

    f——摩擦因子

    μ——?jiǎng)恿︷ざ?,Pa·s

    Le——有效管長(zhǎng),mm

    di——表冷器內(nèi)徑,mm

    μs——按壁溫計(jì)算的動(dòng)力黏度,Pa·sΔP——水側(cè)壓降,Pa

    ω——水流速,m/s

    ρw——水側(cè)密度,kg/m3

    1 前言

    目前,針對(duì)常規(guī)工況下表冷器內(nèi)空氣的傳熱和流動(dòng)性能已有大量研究[1~8],而對(duì)高換熱量、大風(fēng)量工況下表冷器的性能研究仍有所欠佳。例如,人口稠密的公共場(chǎng)所,夏季熱濕負(fù)荷大,煙霧廢氣需要大量的新風(fēng)帶出,空調(diào)箱往往作為首選的空氣處理裝置[9]?;诳照{(diào)箱的應(yīng)用需求,表冷器可分為半回路、全回路和雙回路表冷器。本文以空調(diào)箱中表冷器的模型為基礎(chǔ),對(duì)表冷器的性能進(jìn)行分析,同時(shí)對(duì)模型的正確性及準(zhǔn)確性進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。重點(diǎn)研究進(jìn)風(fēng)量、水流量、進(jìn)風(fēng)干球溫度、翅片間距對(duì)不同回路結(jié)構(gòu)表冷器換熱性能的影響,可為空調(diào)箱表冷器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化及性能分析提供參考。

    2 模型建立

    以8排管表冷器為例,半回路表冷器是從第一排隔一根管道送水,在盤管內(nèi)流經(jīng)16次后進(jìn)入出水集管;全回路表冷器是從第一排的每根管道進(jìn)水,在盤管內(nèi)流經(jīng)8次后進(jìn)入出水集管;雙回路表冷器是從前兩排的每根管道進(jìn)水,在盤管內(nèi)流經(jīng)4次后進(jìn)入出水集管,具體如圖1所示。

    圖1 表冷器結(jié)構(gòu)示意

    從不同回路結(jié)構(gòu)的8排管表冷器可以看出,回路結(jié)構(gòu)的差異體現(xiàn)在水路數(shù)的不同。水路數(shù)是表冷器計(jì)算單元體的劃分依據(jù)。

    半回路表冷器水路數(shù):

    全回路表冷器水路數(shù):

    雙回路表冷器水路數(shù):

    換熱量及進(jìn)風(fēng)量按水路數(shù)均分至每一個(gè)表冷器單元體,對(duì)每一單元體而言,換熱量為:

    進(jìn)風(fēng)量為:

    以表冷器單元體為研究對(duì)象,采用穩(wěn)態(tài)集中參數(shù)法建立仿真模型,為了簡(jiǎn)化研究,做出以下假設(shè):

    (1)表冷器工作在穩(wěn)定工況,水側(cè)和空氣側(cè)各參數(shù)的變化與時(shí)間無(wú)關(guān);

    (2)表冷器管壁吸熱或散熱均勻;

    (3)不考慮表冷器管壁和水的軸向?qū)幔?/p>

    (4)表冷器與環(huán)境的輻射換熱忽略不計(jì)。

    2.1 空氣側(cè)模型

    2.1.1 空氣側(cè)傳熱系數(shù)

    表冷器表面幾何因素對(duì)空氣側(cè)換熱系數(shù)有直接影響,表冷器的翅片可以破壞空氣邊界層的發(fā)展,增加擾動(dòng),強(qiáng)化換熱。本文采用Colbum和Hougen 總結(jié)出的關(guān)聯(lián)式[10]:

    根據(jù)機(jī)器露點(diǎn)溫度和空氣進(jìn)口溫度的關(guān)系,表冷器外側(cè)的換熱類型分為干工況模式和濕工況模式。不同的工況模式對(duì)應(yīng)相應(yīng)的j因子關(guān)聯(lián)式。

    2.1.2 空氣側(cè)壓降

    空氣在表冷器的翅片間流動(dòng)時(shí),翅片表面的粗糙度對(duì)空氣有擾流的作用,空氣側(cè)壓降受粗糙度的影響很大。對(duì)平直片而言,表冷器的壓降為:

    2.2 水側(cè)模型

    2.2.1 水側(cè)傳熱系數(shù)

    以雷諾數(shù)為劃分依據(jù),水側(cè)傳熱系數(shù)分3個(gè)區(qū)間求取。

    當(dāng)Rew>10000時(shí),管內(nèi)流動(dòng)處于充分發(fā)展的紊流階段,水側(cè)換熱的努賽爾系數(shù)為:

    當(dāng)2300<Rew<10000時(shí),管內(nèi)流動(dòng)屬于過(guò)渡區(qū)。在過(guò)渡區(qū)內(nèi)水側(cè)換熱的努賽爾系數(shù)為:

    其中f=(0.79lnRew- 1.64)-2

    當(dāng)Rew<2300時(shí),管內(nèi)流動(dòng)處于層流階段,水側(cè)換熱的努賽爾系數(shù)為:

    2.2.2 水側(cè)壓降

    管內(nèi)水側(cè)阻力由沿程阻力和局部阻力兩部分組成,其中局部阻力又分為彎頭局部阻力和進(jìn)出口局部阻力。水側(cè)壓降按下式計(jì)算:

    2.3 計(jì)算邏輯流程

    針對(duì)表冷器單元體,首先假設(shè)水流量的上限和下限,根據(jù)水側(cè)能量方程,計(jì)算制冷量及表冷器壁面溫度。其次根據(jù)空氣進(jìn)口溫度和機(jī)器露點(diǎn)溫度的關(guān)系選用合適的工況模型,進(jìn)而計(jì)算空氣出風(fēng)狀態(tài)。最后判斷制冷量的收斂公式是否成立。若成立,迭代結(jié)束;否則,調(diào)整水流量的上限或下限,重新計(jì)算直至收斂。

    3 試驗(yàn)驗(yàn)證

    為驗(yàn)證模型,在焓差實(shí)驗(yàn)室中進(jìn)行空調(diào)箱表冷器性能測(cè)試。試驗(yàn)臺(tái)如圖2所示。測(cè)試儀器如表1所示。表冷器選用半回路結(jié)構(gòu),銅管鋁翅,沿氣流方向管排數(shù)為8排,垂直于氣流方向的管排數(shù)為28排,平直片,方向管間距25 mm,翅片間距2.5 mm,翅片厚度為 0.12 mm,成正三角形排列。驗(yàn)證時(shí)保證進(jìn)風(fēng)干球溫度為27℃,濕球溫度為19.5℃,進(jìn)水溫度為 7℃,進(jìn)風(fēng)量從 2000 m3/h變化到8000 m3/h。

    圖2 試驗(yàn)臺(tái)示意

    表1 測(cè)試儀器精度

    制冷量、水流量的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果比較如圖3所示。

    圖3 模型計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的比較

    從圖可見(jiàn),制冷量的計(jì)算值與試驗(yàn)值的最大偏差為9%,平均偏差為2.8%;水流量的計(jì)算值與試驗(yàn)值的最大偏差為2%,平均偏差為0.5%。計(jì)算值與試驗(yàn)值能夠良好吻合,適用于空調(diào)箱中表冷器的模擬仿真。

    4 表冷器性能影響因素分析

    性能分析選用的表冷器的參數(shù):銅管鋁片,銅管為 9.52×0.35 mm,垂直氣流方向管排數(shù)為28排,沿氣流方向管排數(shù)為6排,平直片,翅片厚度0.11 mm,垂直氣流方向管間距25 mm,沿氣流方向管間距21.65 mm。模擬工況如表2所示。

    表2 模擬工況

    4.1 進(jìn)風(fēng)干球溫度的影響

    圖4列出了進(jìn)風(fēng)干球溫度對(duì)不同回路結(jié)構(gòu)表冷器的影響。在不同回路結(jié)構(gòu)的表冷器之間,制冷量的差異平均可達(dá)18%,顯冷量的差異為10%,空氣側(cè)阻力的差異為3%。從曲線趨勢(shì)可以看出,進(jìn)風(fēng)干球溫度從23℃增加到27℃時(shí),制冷量變化趨勢(shì)平緩,顯冷量上升趨勢(shì)明顯,空氣側(cè)阻力顯著下降。

    圖4 進(jìn)風(fēng)干球溫度對(duì)不同回路結(jié)構(gòu)的影響

    分析上述現(xiàn)象出現(xiàn)的原因,保證濕球溫度相同,當(dāng)干球溫度增大時(shí),相對(duì)濕度會(huì)減小,顯冷量會(huì)呈上升趨勢(shì),同時(shí)潛熱量在逐漸降低。半回路表冷器因其結(jié)構(gòu)布置的特殊性,使其具有較高的空氣側(cè)阻力。同時(shí)半回路表冷器水流速較大,增強(qiáng)了冷卻水與空氣的換熱,從而使制冷量得到提高。

    4.2 水流量的影響

    圖5所示為水流量對(duì)不同回路結(jié)構(gòu)的表冷器特性的影響。

    圖5 水流量對(duì)不同回路結(jié)構(gòu)的影響

    從圖可見(jiàn),水流量增加1倍時(shí),半回路表冷器制冷量增大23%,水側(cè)阻力增大169%,空氣側(cè)阻力增大4.6%;全回路表冷器制冷量增大26%,水側(cè)阻力增大104%,空氣側(cè)阻力增大5.9%;雙回路表冷器制冷量增大31%,水側(cè)阻力增大24%,空氣側(cè)阻力增大7.3%。出口干球溫度的變化趨勢(shì)相同,空氣側(cè)阻力的差距縮小。半回路表冷器的水側(cè)阻力曲線陡峭,且其增長(zhǎng)幅度和增長(zhǎng)速度都明顯高于全回路和雙回路表冷器。水側(cè)阻力曲線的變化率和水流量的變化率遠(yuǎn)大于制冷量的變化率,從經(jīng)濟(jì)性能考慮,半回路表冷器很少選擇調(diào)節(jié)水流量來(lái)提高換熱性能。表冷器的除濕能力與水流量密切相關(guān),低負(fù)荷小流量時(shí),表冷器除濕能力會(huì)顯著下降。

    4.3 進(jìn)風(fēng)量的影響

    從圖6可看出,進(jìn)風(fēng)量從12000 m3/h 增加到18000 m3/h 時(shí),半回路表冷器的制冷量平均比雙回路高16%,出風(fēng)干球溫度高6.7%,空氣側(cè)阻力高3.8%。進(jìn)風(fēng)量增加50%時(shí),制冷量增加15%,顯冷量增加20%,空氣側(cè)阻力增加93%。制冷量的差異增大,出風(fēng)干球溫度的差異縮小,空氣側(cè)阻力的差異無(wú)明顯變化。顯冷量的變化率高于制冷量的變化率,空氣的除濕作用隨風(fēng)量的增大而增強(qiáng)。悶熱的夏季,房間冷量負(fù)荷大,增大風(fēng)量能夠保證較好的冷卻除濕效果,滿足人體對(duì)舒適度的需求。同時(shí)考慮到室內(nèi)對(duì)換氣量的要求,進(jìn)風(fēng)量也不宜過(guò)小。以半回路表冷器為例,大風(fēng)量工況下?lián)Q熱明顯增強(qiáng),又因冷卻水的流程較長(zhǎng),表冷器結(jié)構(gòu)布置特殊,其阻力增幅也明顯。調(diào)節(jié)回路結(jié)構(gòu)、調(diào)高換熱性能須結(jié)合阻力情況綜合考慮。

    圖6 風(fēng)量對(duì)不同回路結(jié)構(gòu)的影響

    5 結(jié)論

    (1)空調(diào)箱表冷器的模型與試驗(yàn)值吻合良好,制冷量的偏差平均值為2.8%,水流量偏差平均偏差為0.5%,從對(duì)比結(jié)果可以看出,該模型能夠準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)空調(diào)箱表冷器的傳熱與流動(dòng)性能。

    (2)進(jìn)風(fēng)干球溫度增大,顯冷量增大,潛冷量降低,全冷量保持不變。半回路表冷器在相同條件下可以滿足更大的冷量負(fù)荷,同時(shí)具有較高的空氣側(cè)阻力及水側(cè)阻力。

    (3)水流量變化時(shí),半回路表冷器水側(cè)阻力變化率大于水流量變化率。調(diào)節(jié)雙回路表冷器的水流量來(lái)提高換熱性能是可行的。風(fēng)量較大的工況下,半回路表冷器具有更高的制冷量和更低的出風(fēng)干球溫度。

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