基于動(dòng)力能力譜法的RC結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)

陳偉宏, 蔣 認(rèn), 崔雙雙, 吳 波

(1.福州大學(xué) 土木工程學(xué)院，福州 350108； 2.東南大學(xué) 土木工程學(xué)院，南京 210096；3.福建工程學(xué)院 土木工程學(xué)院，福州 350108)

基于動(dòng)力能力譜法的RC結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)

陳偉宏1,2, 蔣 認(rèn)1, 崔雙雙3, 吳 波3

(1.福州大學(xué) 土木工程學(xué)院，福州 350108； 2.東南大學(xué) 土木工程學(xué)院，南京 210096；3.福建工程學(xué)院 土木工程學(xué)院，福州 350108)

結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)是預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)在某一地震設(shè)防水準(zhǔn)作用下的最大彈塑性變形，從而指導(dǎo)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的參數(shù)。我國現(xiàn)行抗震設(shè)計(jì)規(guī)范尚未引入結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)。考慮6、7、8三個(gè)設(shè)防烈度，設(shè)計(jì)了3、5、8、10、12層共15個(gè)鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建立其有限元模型，并采用結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)對(duì)有限元模型進(jìn)行驗(yàn)證，進(jìn)而對(duì)結(jié)構(gòu)在地震作用下的反應(yīng)進(jìn)行分析。采用文中提出的動(dòng)力能力譜方法，研究按我國抗震設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)的RC框架結(jié)構(gòu)在不同設(shè)防水準(zhǔn)下的位移放大系數(shù)需求值，并與傳統(tǒng)靜力能力譜法得到的位移放大系數(shù)需求值進(jìn)行對(duì)比分析。6、7、8度設(shè)防的RC框架結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)需求值在中震作用下分別為0.51～1.91、0.49～1.93、0.56～2.24；在大震作用下分別為1.28～4.82、1.40～4.89、1.37～5.56。中震作用下，按我國抗震設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)未發(fā)生整體屈服，表明我國抗震設(shè)計(jì)規(guī)范比較保守。

動(dòng)力能力譜方法；靜力能力譜方法；結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)；需求值；RC框架結(jié)構(gòu)

1985年墨西哥和1989年美國發(fā)生的地震中，很多結(jié)構(gòu)由于發(fā)生相互碰撞而倒塌。如果可以對(duì)結(jié)構(gòu)在大震作用下的變形進(jìn)行準(zhǔn)確預(yù)測(cè)，給出結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)的合理取值，從而確定相鄰結(jié)構(gòu)間的最小距離，就能避免該類災(zāi)害的發(fā)生。

美國、歐洲和加拿大等國家的抗震設(shè)計(jì)規(guī)范中均引入了結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)，但其取值大都由經(jīng)驗(yàn)確定的。為了定量評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)，F(xiàn)ARAHI等[1]研究了橫梁加強(qiáng)型人字形支撐鋼結(jié)構(gòu)的反應(yīng)修正系數(shù)、超強(qiáng)系數(shù)和位移放大系數(shù)。SAMIMIFAR等[2]研究了鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)，建議鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)與反應(yīng)修正系數(shù)的比值最小值為1。AHMAD等[3]通過結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)、延性系數(shù)和結(jié)構(gòu)反應(yīng)修正系數(shù)，研究了加固前后砌體結(jié)構(gòu)的性能水平。KUYLMAZ等[4]設(shè)計(jì)并研究了72個(gè)偏心框架結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)，結(jié)果表明，ASCE7-10中給出的結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)取值在預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)層間位移角時(shí)取值不夠保守，給出了結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)的建議取值。WISNUMURTI等[5]對(duì)印尼的磚砌體結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)進(jìn)行了研究，并給出了該結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)的建議取值。

我國現(xiàn)行抗震設(shè)計(jì)規(guī)范采用的是小震彈性設(shè)計(jì)理論，無法在進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)預(yù)測(cè)結(jié)構(gòu)在中震和大震作用下的彈塑性位移。童根樹等[6-7]建立了等延性的位移放大系數(shù)譜，并分析了雙肢剪力墻結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)。金雙雙等[8]研究了一種新型組合結(jié)構(gòu)體系的結(jié)構(gòu)影響系數(shù)和位移放大系數(shù)。李宇等[9]研究了地震動(dòng)特性及恢復(fù)力模型動(dòng)力參數(shù)對(duì)彈塑性位移譜與殘余位移譜影響。陳偉宏等[10-11]研究了RC框架結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)能力值的取值及其變化規(guī)律。發(fā)現(xiàn)按我國現(xiàn)行抗震規(guī)范設(shè)計(jì)的RC框架結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)與結(jié)構(gòu)反應(yīng)修正系數(shù)的比值(Cd/R)介于0.8～1.2之間。我國《建筑工程抗震性態(tài)設(shè)計(jì)通則》(CECS 160—2004)提出了結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)的概念，并根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)給出了25種結(jié)構(gòu)體系的位移放大系數(shù)建議值，但是尚需要對(duì)其進(jìn)行深入研究。

考慮不同層數(shù)，不同設(shè)防烈度嚴(yán)格按中國《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011—2010設(shè)計(jì)15個(gè)典型鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，采用動(dòng)力能力譜方法，研究結(jié)構(gòu)在不同設(shè)防水準(zhǔn)下的位移放大系數(shù)需求值及其變化規(guī)律，并將其分析結(jié)果與傳統(tǒng)靜力能力譜方法分析結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。

1 結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值概念

文中將結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)作為結(jié)構(gòu)需求。分析結(jié)構(gòu)在小震、中震和大震作用下的最大反應(yīng)，并得到結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值。結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)表達(dá)式如下：

(1)

式中，Cd為結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)，Δmax表示結(jié)構(gòu)最大位移，Δd表示結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)位移。

2 結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求分析

2.1 基于靜力能力譜法的位移放大系數(shù)需求分析

采用靜力能力譜方法對(duì)結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值進(jìn)行分析，采用ATC40的A類方法搜索目標(biāo)性能點(diǎn)，具體步驟如下：

步驟1 采用靜力分析方法，得到結(jié)構(gòu)能力譜曲線即譜加速度A-譜位移D曲線。

步驟2 把規(guī)范中5%阻尼的彈性反應(yīng)譜轉(zhuǎn)換成A-D形式。

步驟4 將步驟3得到的目標(biāo)位移Δmax除以結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)位移Δd，得到結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值。

2.2 基于動(dòng)力能力譜法的位移放大系數(shù)需求分析

傳統(tǒng)的靜力能力譜方法中需求譜是一條動(dòng)力曲線，能力譜為一條靜力曲線，性能點(diǎn)為此動(dòng)力需求譜曲線和靜力能力譜曲線疊加相交的交點(diǎn)，根據(jù)此性能點(diǎn)可得到結(jié)構(gòu)在某一強(qiáng)度地震作用下的最大位移反應(yīng)限值。

為了改善靜力能力譜方法中靜力能力譜與動(dòng)力需求譜曲線的不協(xié)調(diào)性，文中提出了采用動(dòng)力能力曲線對(duì)RC框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行IDA增量動(dòng)力分析。首先，每次時(shí)程分析得到的結(jié)構(gòu)最大基底剪力和最大頂部位移可以在力—位移曲線上確定出一個(gè)點(diǎn)，將所有時(shí)程分析得到的點(diǎn)相連，可以得到一條基底剪力(Vb)與頂部位移(Δ)的動(dòng)力關(guān)系曲線，從而獲得動(dòng)力能力譜曲線。其次，采用與靜力譜法分析步驟2～4相同的步驟，分析結(jié)構(gòu)在不同的強(qiáng)度水平下的位移放大系數(shù)需求值，其分析原理如圖1所示。

圖1 動(dòng)力能力譜方法Fig.1 Dynamic capacity spectrum method

3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、有限元模型建立與試驗(yàn)驗(yàn)證

3.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、有限元模型與地震動(dòng)選取

嚴(yán)格按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011—2010，考慮6、7、8三個(gè)設(shè)防烈度，設(shè)計(jì)了3、5、8、10、12層總共15個(gè)RC規(guī)則框架結(jié)構(gòu)。平面布置均相同，底層層高為3.9 m，其余樓層層高為3.3 m。例如5層RC框架結(jié)構(gòu)的平、立面如圖2所示。結(jié)構(gòu)荷載、混凝土強(qiáng)度、鋼筋、梁、柱尺寸、基本周期及建模原則見參考文獻(xiàn)[9]。

圖2 結(jié)構(gòu)平面布置圖(m)Fig.2 Plan view of RC frame structures(m)

基于修正后的PEER強(qiáng)震數(shù)據(jù)庫[10]，根據(jù)地震事件參數(shù)和地震動(dòng)參數(shù)進(jìn)行了地震動(dòng)記錄的選擇，力求在較寬的Mw-R范圍內(nèi)選取地震動(dòng)，不考慮具有特殊性質(zhì)的近斷層地震動(dòng)。共選擇了不同強(qiáng)度，不同震中距的20條地震動(dòng)。它們平均分布在LMSR(6.5

圖3 地震動(dòng)記錄的反應(yīng)譜Fig.3 Individual and median spectra for ground motion records

3.2 基于結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的模型驗(yàn)證

課題組完成了一個(gè)1：2模型的2×1跨的4層RC框架結(jié)構(gòu)的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)構(gòu)平面圖和試驗(yàn)?zāi)Ｐ鸵妶D4，底層層高為3.6 m，其余樓層層高為3.0 m。

圖4 試驗(yàn)結(jié)構(gòu)模型Fig.4 Test model construction

基于與文中有限元模型建模一致的基本原則，建立試驗(yàn)結(jié)構(gòu)的OpenSees有限元模型并進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)采用文中的建模原則可以較好地反映結(jié)構(gòu)整體動(dòng)力特性，如圖5所示，其中，測(cè)點(diǎn)2、3、4、5分別布置在2、3、4、5層A軸交2軸的柱子上。

圖5 NorthRidge地震動(dòng)(PGA=0.30 g)激勵(lì)下試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷奈灰祈憫?yīng)試驗(yàn)值與有限元模擬值對(duì)比分析Fig.5 Comparison of test values and simulation values under the NorthRidge earthquake (PGA=0.30 g)

4 RC框架結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)的需求分析

4.1 基于靜力能力譜法的位移放大系數(shù)需求分析

采用靜力能力譜法得到了15個(gè)結(jié)構(gòu)在不同強(qiáng)度需求譜作用下的性能點(diǎn)。以按7度設(shè)計(jì)的8層RC框架結(jié)構(gòu)為例，其分別在0.12 g需求譜和0.50 g需求譜作用下與能力譜的疊加曲線圖，見圖6。將圖中性能點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的目標(biāo)譜位移轉(zhuǎn)換成頂點(diǎn)位移Δe?？芍Y(jié)構(gòu)在中震下未發(fā)生整體屈服，因?yàn)槠淠繕?biāo)位移仍位于彈性階段。

根據(jù)目標(biāo)位移得到的15個(gè)結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)需求值如圖7所示?？梢姡姓鹱饔孟?，分別按6度、7度、8度設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)需求值分別介于0.95～2.10、0.96～2.22、1.09～2.59之間。其最小值約為1，此時(shí)結(jié)構(gòu)仍位于彈性階段，表明結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的保守；大震作用下，其需求值分別介于2.45～6.16、4.03～10.70、5.53～9.37之間，由最小值原則，可分別取為2.0、3.5、5.0。

圖7 6、7、8度設(shè)防結(jié)構(gòu)的位移放大系數(shù)需求值Fig.7 Demand values of structural displacement amplification factors

4.2 基于動(dòng)力能力譜法的位移放大系數(shù)需求分析

采用選取的20條地震動(dòng)，通過不斷調(diào)幅將每條地震動(dòng)強(qiáng)度逐步增大，直到結(jié)構(gòu)倒塌，以阻尼比5%時(shí)結(jié)構(gòu)第一自振周期所對(duì)應(yīng)的譜加速度為縱坐標(biāo)，以結(jié)構(gòu)的最大層間位移角為橫坐標(biāo)，得到20條地震動(dòng)作用下結(jié)構(gòu)的IDA曲線，如圖8所示。采用2.2節(jié)的分析方法，得到不同強(qiáng)度水平下結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值。以7度3層RC框架結(jié)構(gòu)為例，最大譜加速度為0.90 g時(shí)，結(jié)構(gòu)分別在三條地震動(dòng)作用下的需求譜與能力譜疊加曲線如圖9所示。圖9中不同曲線表明了同一個(gè)結(jié)構(gòu)在不同地震動(dòng)作用下的反應(yīng)不同。

采用動(dòng)力能力譜法得到的結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值見圖10。分別按6、7、8度設(shè)計(jì)的RC框架結(jié)構(gòu)，中震作用下，其位移放大系數(shù)需求值分別介于0.51～1.91、0.49～1.93、0.56～2.24之間。大震作用下，其值分別介于1.28～4.82、1.40～4.89、1.37～5.56之間。中震作用下，按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011—2010設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)沒有達(dá)到整體屈服，規(guī)范比較保守。

注：圖中每條曲線為一條地震動(dòng)作用下結(jié)構(gòu)的IDA曲線。圖8 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)IDA曲線Fig.8 IDA curves of RC frames

圖9 7度3層結(jié)構(gòu)動(dòng)力能力譜與需求譜疊加圖Fig.9 Dynamic capacity spectrum method of 3-story-7-degree structure

圖10 結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值Fig.10 Demand values of structural displacement amplification factors

4.3 動(dòng)力能力譜法與靜力能力譜法分析結(jié)果對(duì)比

采用動(dòng)力能力譜法和靜力能力譜法得到的結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值的比值如圖11所示。可知，當(dāng)結(jié)構(gòu)為3層時(shí)，采用動(dòng)力能力譜法和靜力能力譜法得到的結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值之比接近于1，但是隨著層數(shù)的增加，此比值越來越小，即兩者的計(jì)算結(jié)果相差越來越大，尤其是10層以上結(jié)構(gòu)，兩者相差較大。這是因?yàn)閯?dòng)力能力譜法可以考慮結(jié)構(gòu)的高階效應(yīng)，而靜力能力譜法卻不能。 在中震作用下，分別按6、7、8度設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)，采用動(dòng)力能力譜法和靜力能力譜法得到的結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)需求值之比的中位值分別為0.59、0.54、0.57。在大震作用下，比值的中位值分別為0.51、0.36、0.39。

圖11 采用動(dòng)力能力譜法和靜力能力譜法得到的結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)之比Fig.11 Ratios of structural displacement amplification factors analyzed by dynamic capacity spectrum method with respect to those analyzed by static capacity spectrum method

5 結(jié) 論

文中采用提出的動(dòng)力能力譜方法，對(duì)RC框架結(jié)構(gòu)在不同設(shè)防水準(zhǔn)下的位移放大系數(shù)需求值進(jìn)行了分析，并將分析結(jié)果與傳統(tǒng)靜力能力譜方法分析結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。主要結(jié)論如下：

(1)按6、7、8度設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)在中震作用下其位移放大系數(shù)需求值范圍分別為0.51～1.91、0.49～1.93、0.56～2.24。大震作用下，分別1.28～4.82、1.40～4.89、1.37～5.56。

(2)采用文中提出的動(dòng)力能力譜方法可以有效地分析結(jié)構(gòu)在地震作用下的位移放大系數(shù)需求值，改善靜力能力譜方法中動(dòng)力需求譜與靜力能力譜曲線的不和諧性。

(3)中震作用下，按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011—2010設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)沒有達(dá)到整體屈服，規(guī)范比較保守。

[1] FARAHI M, MOFID M. On the quantification of seismic performance factors of chevron knee bracings, in steel structures [J]. Engineering Structures, 2013, 46: 155-164.

[2] SAMIMIFAR M, OSKOUEI A V, ROFOOEI F R. Deflection amplification factor for estimating seismic lateral deformations of RC frames[J]. Earthquake Engineering and Engineering Vibration, 2015, 14(2): 373-384.

[3] AHMAD Z, SHAHZADA K, GENCTURK B, et al. Seismic capacity assessment of unreinforced concrete block masonry buildings in pakistan before and after retrofitting[J]. Journal of Earthquake Engineering, 2015, 19(3): 357-382.

[4] KUYLMAZ A, TOPKAYA C. Displacement amplification factors for steel eccentrically braced frames[J]. Earthquake Engineering & Structural Dynamics, 2015, 44(2):167-184.

[5] WISNUMURTI, DEWI S M, SOEHARDJONO A. Strength reduction factor ( R ) and displacement amplification factor (Cd) of confined masonry wall with local brick in Indonesia [J]. Procedia Engineering, 2014,95: 172-177.

[6] 童根樹, 蘇健. 聯(lián)肢剪力墻的剛度、穩(wěn)定性以及二階效應(yīng)[J]. 工程力學(xué), 2012, 29(11): 115-122. TONG Genshu, SU Jian. Rigidity & buckling of coupled shear walls and second order effect [J]. Engineering Mechanics, 2012, 29(11): 115-122.

[7] 童根樹, 蔡志恒, 張磊. 雙周期標(biāo)準(zhǔn)化的位移放大系數(shù)譜[J]. 重慶大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2011, 34(10), 68-75. TONG Genshu, CAI Zhiheng, ZHANG Lei. Normalized inelastic deformation ratio spectra[J]. Journal of Chongqing University (Natural Science Edition),2011,34(10) , 68-75.

[8] 金雙雙, 郭蘭慧, 戎芹, 等. 方鋼管混凝土框架-鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)抗震分析[J]. 應(yīng)用基礎(chǔ)與工程科學(xué)學(xué)報(bào), 2013, 21(6):1145-1156. JIN Shuangshuang, GUO Lanhui, RONG Qin, et al. Analysis of concrete filled square steel tubular frame-steel plate shear wall structural systems [J]. Journal of Basic Science and Engineering, 2013, 21(6):1145-1156.

[9] 李宇, 王森, 車艷陽, 等. 梁式橋抗震設(shè)計(jì)的彈塑性位移反應(yīng)譜[J]. 振動(dòng)與沖擊, 2015, 34(10): 1-5． LI Yu, WANG Sen, CHE Yanyang, et al. Elasto-plastic response spectra for beam bridge’s aseismic design [J]. Journal of Vibration and Shock，2015, 34(10): 1-5.

[10] 陳偉宏, 崔雙雙, 呂大剛, 等．鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)位移放大系數(shù)能力分析[J]. 土木工程學(xué)報(bào), 2014, 47(8): 47-55. CHEN Weihong, CUI Shuangshuang, Lü Dagang, et al. Capacity analysis for structural displacement amplification factor of reinforced concrete frames[J]. China Civil Engineering Journal,2014,47(8): 47-55.

[11] 呂大剛, 崔雙雙, 陳志恒. 基于Pushover分析的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)抗側(cè)向倒塌能力評(píng)定[J]. 工程力學(xué), 2013, 30(1), 180-189. Lü Dagang, CUI Shuangshuang, CHEN Zhiheng. Assessment of sidesway collapse resistant capacity of reinforced concrete frame structures based on pushover analysis [J].Engineering Mechanics, 2013, 30(1), 180-189.

Structural displacement amplification factor of RC frames based on the dynamic capacity spectrum method

CHEN Weihong1,2, JIANG Ren1, GUI Shuangshuang3, WU Bo3

(1. College of Civil Engineering, Fuzhou University, Fuzhou 350108, China; 2. College of Civil Engineering, Southeast University, Nanjing 210096, China; 3.College of Civil Engineering, Fujian University of Technology, Fuzhou 350108, China)

Structural displacement amplification factor (DAF) is the key factor in seismic design, which is used to predict maximum inelastic deformations of structures under earthquake excitation. However, DAF has not been introduced in the current Chinese seismic design code. In this paper, 15 RC frame buildings which were 3-, 5-, 8-, 10-, 12-story buildings in different seismic fortification intensity Ⅵ, Ⅶ, Ⅷ were designed according to the Code for Seismic Design of Buildings GB 50011—2010. The FE models of these buildings were modeled and structural seismic response was analyzed. Shaking table test of a RC frame structure has been accomplished and the FE models were verified and validated. The “demand” values of the structural DAF of these RC frames were evaluated by the dynamic capacity spectrum method, and the analysis results were compared with that analyzed by the traditional static capacity spectrum method. For the designed RC frames in the seismic fortification intensity VI, VII, VIII zones, the ranges of demand values of structural DAF are 0.51-1.91, 0.49-1.93, and 0.56-2.24 respectively when they are under fortification earthquakes．The ranges of demand values of structural DAF are 1.18-4.05, 1.33-3.45, and 1.42-2.66 respectively when they are under rare earthquakes．The overall yield of the codified designed RC frames under fortification earthquakes has not occurred. And it is shown that the Chinese seismic design code is conservative.

dynamic capacity spectrum method; static capacity spectrum method; structural displacement amplification factors; demand values; RC frame structures

國家自然科學(xué)基金(51408131;51478118;51508099)；福建省科技廳引導(dǎo)性項(xiàng)目(2016Y0061)；福建省教育廳科技項(xiàng)目(JA15351)

2015-10-23 修改稿收到日期：2015-12-04

陳偉宏 男，博士后，副研究員，1980年生

吳波 男，福建省閩江學(xué)者(特聘教授)，1971年生 E-mail: cshuangshuang@163.com

P315.9

A

10.13465/j.cnki.jvs.2016.24.007