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    聲波透射法聲測管管距修正方法研究

    2016-12-31 00:00:00董承全胡在良
    科技創(chuàng)新與應用 2016年15期

    摘 要:聲波透射法是混凝土樁完整性檢測的重要方法之一。聲測管安裝質(zhì)量直接影響到聲波透射法檢測結(jié)果的可靠性。由于各種原因造成聲測管彎斜而使檢測結(jié)果失真現(xiàn)象時有發(fā)生?,F(xiàn)場測試結(jié)果表明,聲測管彎斜引起管間距變化,導致聲速異常,使聲速標準差增大。當聲速標準差過大時,會造成聲速臨界值偏低而造成完整性判定失誤。因此對于由聲測管彎斜造成的聲速異常進行修正是必要的。針對聲測管彎斜特征,采用不同修正公式進行修正,取得了較好效果,聲速標準差減小,由修正前0.572km/s減小到0.1356km/s。聲速臨界值趨于合理范圍,由修正前3.137km/s增大到3.847km/s。并對聲測管彎斜變形機理進行了分析,指出聲測管與鋼筋籠焊接質(zhì)量是影響管間距的主要因素。提出了改進聲測管安裝質(zhì)量的有效措施,其焊接間距不應大于1m,焊縫長度不小于2cm。該方法可供類似工程參考應用。

    關鍵詞:混凝土樁;聲波透射法;基樁檢測;管距修正;變形機理;防范措施

    聲波透射法是橋梁基樁質(zhì)量檢測最常用的方法之一[1,11]。聲測管是聲波透射法的測試通道。一般混凝土樁在施工過程中設置2至4根聲測管,每2根管作為一對測試剖面,管間距即為聲波傳播的距離,其間距由樁頂管間距確定。因此要求在聲測管埋設過程中保證聲測管平行而暢通,才能保證所測結(jié)果真實反映混凝土質(zhì)量特性。其管間距平行與否,直接影響到測試結(jié)果的可靠性。由于聲測管在混凝土樁澆注過程中受到混凝土自重壓力,安裝固定不牢等因素,造成聲測管彎斜(整體彎曲、傾斜或局部彎曲、傾斜)現(xiàn)象時有發(fā)生,導致測距變化而造成聲速異常,誤差可達40%以上。當聲速標準差達到0.2km/s時,將不滿足以概率法為基礎的聲速正態(tài)分布要求,而使聲速臨界值判據(jù)偏低,導致樁身完整性誤判。為此,部分學者[7-9]對聲測管彎斜造成管距變化引起的聲速異常進行了研究。如金元采用冪級數(shù)最小二乘法對聲時——深度曲線進行擬合來消除聲速異常。張維國對聲測管彎斜的原因及類型進行了分析,提出了異常值消除法,對聲速聲幅修正。吳慧敏提出斜率法(PSD)消除聲測管不平行對聲速的影響。文章結(jié)合工程實例,結(jié)合聲測管類型分別采用線性擬合,二次曲線擬合法修正。對聲測管彎斜變形機理進行了分析,提出了防范措施。

    1 管距修正原理

    檢測數(shù)據(jù)包含管距變化及波速變化。波速的大小直接反映混凝土質(zhì)量的優(yōu)劣。一般認為樁身混凝土質(zhì)量是一隨機變量,而管距在樁深度范圍內(nèi)應是連續(xù)變量。聲速擬合法是對聲速——深度曲線進行線性或二次曲線擬合,如不考慮混凝土質(zhì)量漸變的影響??烧J為擬合曲線即為管距變化的趨勢線。若設該曲線中某測點對應的聲速較外露樁口對應值增加量△V,以△V修正原始聲速值后,該值即為該測點處的實際聲速值。在此基礎上采用概率法進行分析判定樁身完整性。

    2 工程應用實例

    如圖1至圖3為某大橋22-3號樁1-2、1-3、2-3三個測試剖面實測的聲速——深度曲線。表1為實測有關參數(shù)。由圖1可看出,1-3測試剖面聲速——深度曲線正常,聲速平均值為4.485km/s。其標準差小于0.2km/s,為0.1908km/s,聲速臨界值在4.0km/s以上,為4.103km/s。而1-2和2-3兩個測試剖面聲速——深度曲線出現(xiàn)異常,說明2號管出現(xiàn)彎曲與彎折現(xiàn)象。導致管距變化,使1-2剖面聲速明顯降低,2-3剖面聲速明顯增大。其標準差偏大,分別達到0.38km/s和0.57km/s,臨界聲速值明顯偏低,分別為3.137km/s和3.695km/s,據(jù)此判定樁身完整性將導致誤判。由該樁斜率法和聲幅——深度曲線表明樁身混凝土質(zhì)量無明顯缺陷,聲速異常完全是管距變化所致,故需對聲速進行修正。根據(jù)2-3剖面聲速——深度曲線特征,采用分段線性擬合法修正,擬和曲線方程分別為

    Y=0.05736x+0.14406(0.25m?燮x?燮39.0m)

    相關系數(shù)R=0.98275

    Y=-0.18536x+9.53794 (39.25m?燮x?燮51.25m)

    相關系數(shù)R=0.98094

    根據(jù)1-2剖面聲速——深度曲線特征,也采用分段線性擬合法修正,擬和曲線方程分別為

    Y=-0.0135621x+0.23245454 (0.25m?燮x?燮37.0m)

    相關系數(shù)R=0.7981801

    Y=-0.07114642x-2.7695627 (37.25m?燮x?燮51.25m)

    相關系數(shù)R=0.93495593

    比較表1、表2和圖1、圖2數(shù)據(jù)和曲線,采用擬合曲線法修正后的曲線消除了管距變化的影響,其聲速臨界值達到合理值范圍。

    3 彎管形成機理分析及應對措施[12]

    聲測管一般通過焊接方式與鋼筋籠固定,當焊接不牢或出現(xiàn)虛焊時,遇到混凝土自重壓力時,將受到混凝土橫向膨脹力作用而將焊接點拉開。其受力狀態(tài)如受均布力作用的簡支梁。

    假定聲測管為外徑Ф50mm、內(nèi)徑Ф46mm的鋼管,其彈性模量E=210Gpa,截面抗彎系數(shù)Ix=,式中D為鋼管外徑,d為鋼管內(nèi)徑,單位:mm。當某一焊點開裂,焊點間距(跨度)由1m變?yōu)?m。若連續(xù)2個焊接點開裂,間距將增大到3m。假定聲測管受混凝土壓力為均勻分布,線荷載為12.5KN/m。當無焊點開裂時,聲測管最大變形為0.89cm,當出現(xiàn)1點開裂時,跨度增大到2m,最大變形為14cm,出現(xiàn)連續(xù)2點開裂時,最大變形為72cm。也就意味聲測管間距分別增大14cm和72cm。若選用Ф60mm,內(nèi)徑Ф54mm鋼管。焊點間距1m時,最大變形為0.35cm,焊點間距2m時,最大變形為5.67cm,焊點間距3m時,最大變形為28.7cm。由此可看出聲測管的選材和焊接質(zhì)量特別重要。對于長大樁,聲測管宜選用Ф60mm鋼管,焊接點間距不大于1m,焊縫長度宜大于2cm,防止出現(xiàn)虛焊。

    4 結(jié)束語

    通過對聲測管管距修正方法及聲測管變形機理分析,得出如下結(jié)論:

    (1)當聲速——深度曲線異常,聲速標準差小于等于0.2km/s,臨界聲速值明顯偏低,且PSD曲線和聲幅——深度曲線正常時,表明聲測管間距異常,需進行管距修正。對聲測管管距修正應根據(jù)曲線特征分別采用分段線性修正或二次曲線修正。

    (2)經(jīng)修正后的聲速——深度曲線變?yōu)檎?,聲速標準差?.2km/s,臨界聲速值趨于正常,為正確判定樁身完整性提供了可靠依據(jù)。

    (3)聲測管彎曲變形是導致聲測管間距變化的主要原因。當采用Ф50mm鋼管時,若焊接點開裂1點,會使管間距增大14cm,若焊接點開裂2點,會使管間距增大72cm。若改用Ф60mm管,焊點開裂導致的管距變化會明顯減小。

    (4)為提高聲測管埋設質(zhì)量,保障管距正常。建議對于40m以上長大樁,采用Ф60mm管,壁厚不小于3mm。與鋼筋籠焊接間距不大于1m,焊縫長度不小于2cm。

    參考文獻

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    作者簡介:董承全(1951-),男,高級工程師,從事鐵道工程試驗與檢測工作。

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