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    電路板的有限元熱分析及熱變形分析方法

    2016-12-26 16:46:43馬鵬張學(xué)玲
    科教導(dǎo)刊·電子版 2016年30期
    關(guān)鍵詞:電路板有限元

    馬鵬 張學(xué)玲

    摘 要 為避免工作發(fā)熱導(dǎo)致集成電路失效,電路板的設(shè)計應(yīng)滿足工作溫度和熱變形要求。本文在闡述物體熱量產(chǎn)生和傳導(dǎo)理論基礎(chǔ)上,利用有限元分析軟件建立了相關(guān)集成電路板的有限元模型,分析確定其工作時的邊界條件,對其進(jìn)行了溫度場分析、熱加載下的結(jié)構(gòu)變形分析,并研究了電路板散熱條件對溫度場和熱變形的影響。實際測量結(jié)果和仿真結(jié)果相吻合,說明該方法可為集成電路的設(shè)計提供參考依據(jù)。

    關(guān)鍵詞 電路板 有限元 熱分析 熱變形

    由于集成電路不斷地微型化和電子封裝密度的不斷提高,單位體積內(nèi)容易產(chǎn)生更大的熱量。電路板在使用中會發(fā)熱使溫度升高,當(dāng)溫度過高時,會引起自身或相關(guān)設(shè)備的損壞或惡化使用環(huán)境,失效率增加;發(fā)熱還可能引起電路板熱變形,如果封裝材料間熱膨脹系數(shù)不匹配,還會導(dǎo)致焊錫開裂導(dǎo)致電路失效。因此在設(shè)計階段需要了解其工作條件下溫度場分布及發(fā)熱變形情況,以便針對性地設(shè)置散熱條件,保證電路板正常工作。

    國內(nèi)外對集成電路的研究工作包括穩(wěn)態(tài)熱分析、瞬態(tài)熱分析、電熱耦合的分析等,主要集中在熱分析方法算法研究,和電路板溫度場分布研究。

    1電路板材料和結(jié)構(gòu)布局設(shè)計

    為使MOSFET板結(jié)構(gòu)緊湊,一般在電路板上均勻排列布置電路元件。在工作狀態(tài)下,MOSFET需要流經(jīng)大電流,內(nèi)部溫度將快速升高。金屬鋁基印制板可有效地解決散熱問題,從而使印制板上不同材質(zhì)、不同類型的元器件的熱脹冷縮問題緩解,提高了整機(jī)和電子器件的耐用性和可靠性。MOSFET管、正極、負(fù)極和三相銅柱為發(fā)熱元件;熱量有熱傳導(dǎo)方式通過鋁基板傳遞到底座鋁板,然后通過輻射方式散發(fā)到周圍空氣中。持續(xù)工作的電路板,在工作初期,發(fā)熱量大于散熱量,溫度逐漸上升,當(dāng)散熱與發(fā)熱達(dá)到平衡時,系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),溫度保持穩(wěn)定。

    2有限元分析

    2.1 模型計算參數(shù)和邊界條件

    按照實際尺寸建立鋁基板、發(fā)熱元件和底座鋁板的幾何模型。

    (1)單元類型:采用熱分析三維單元SOLID90,20節(jié)點,每個節(jié)點都有單獨的溫度自由度。

    (2)計算參數(shù):電路板和底座材料為鋁,密度€%j=2700kg/m3;比熱c=0.88€?03J/(kg·℃);鋁的彈性模量為E=0.72€?011 Pa;泊松比€%e=0.33;鋁的導(dǎo)熱系數(shù)€%Z=237W/m·K,熱膨脹系數(shù)€%d=23€?0-6/℃。

    (3)邊界條件:初始溫度為25℃,環(huán)境溫度為25℃,此屬于第一類邊界條件。每個MOSFET管最大發(fā)熱為3.75W,正極、負(fù)極和三相銅柱發(fā)熱為分別為10W,5W,10W,將發(fā)熱量除以面積即為產(chǎn)生的熱流密度,屬于第二類邊界條件。常溫自然條件下鋁與空氣對流系數(shù)為20W/m2·K,在散熱條件改善時,不同散熱環(huán)境可達(dá)到30W/m2·K~120 W/m2·K,屬于第三類邊界條件。

    由于每組MOSFET都有兩種工作狀態(tài),“上橋臂導(dǎo)通,下橋臂關(guān)斷”,稱為“1”狀態(tài),“下橋臂導(dǎo)通,上橋臂關(guān)斷”,稱為“0”狀態(tài),因此三組MOSFET共有8種組合方式:000、001、010、011、100、101、110和111。以組合方式“101”為例。

    2.2溫度場分析結(jié)果

    在在不同散熱條件下,鋁底板對流散熱率不同,分別進(jìn)行自然條件、通風(fēng)條件好、有散熱風(fēng)扇、專門設(shè)備散熱條件下的穩(wěn)態(tài)熱分析,計算兩組元件交替工作時的溫度分布和熱流率分布;以及最壞散熱工況下即最高溫度下的熱變形。在風(fēng)扇散熱條件下,鋁底板向周圍散熱率50W/m2·K。各組MOSFET交替工作時,溫度分布相近,計算結(jié)果圖略。對散熱條件改善,電路板穩(wěn)態(tài)溫度會下降。

    MOSFET溫度每升高10℃,驅(qū)動能力下降約4%。隨著散熱條件的加強(qiáng),MOS管溫度下降。鋁基座散熱率超過50W/m2·K后,MOSFET溫度下降率減小。因此,在風(fēng)扇散熱條件下,基本能滿足工作溫度低于80℃的要求。鋁底板貼散熱硅膠后,長期工作,MOS管溫度可保持在46℃以下。通過溫度分布梯度圖可以看到,電路板的散熱均勻,最高和最低溫差在4℃左右。鋁基座也為散熱作用,當(dāng)基座從10mm增加到20mm時,散熱率會相應(yīng)增加,最高溫度由73.8℃降低為67.3℃。底座的增厚對散熱效果不大。

    2.3熱變形分析

    由于發(fā)熱引起電路板膨脹,計算在通風(fēng)條件下(鋁底板對流散熱率30 W/m2·K)的熱應(yīng)力和變形。由于4組MOS管分別工作時,發(fā)熱量相當(dāng),只計算101組工作時熱變形,其余參考101組工作時熱變形。將熱分析單元轉(zhuǎn)換為結(jié)構(gòu)分析單元SOLID186,將存儲在臨時文件中的各單元的溫度作為載荷施加與模型,給定熱膨脹系數(shù)和周圍環(huán)境溫度,分別計算粘接底面約束和四角螺栓固定時的電路板熱變形和應(yīng)力。

    通過計算,工作在該種工況下,如四角螺栓固定不緊,最大變形量為0.662€?0-4m,在鋁基板邊緣,最大熱應(yīng)力為81MPa,在底板邊緣,工作區(qū)域應(yīng)力約多為0.11~9.07MPa,;其他部分變形均勻;最大變形量相對于鋁基板(210mm)所占比例為0.031%;當(dāng)四角螺栓固定時,最大變形量為0.616€?0-5m,最大熱應(yīng)力為391MPa,在螺栓緊固處;兩種情況都不會影響電路板失效??梢钥闯鰺釕?yīng)力與熱變形對鋁基板影響非常小。通過以上的溫度場和整體的熱負(fù)荷的分析,可以知道,功率板的散熱性能是在允許范圍的,功率板的設(shè)計是(下轉(zhuǎn)第169頁)(上接第167頁)合理的。

    3電路板溫度實測結(jié)果

    對MOSFET電路板溫度情況進(jìn)行實測,實測條件分別為“自然散熱”、“通風(fēng)條件好”和“鋁底板貼散熱硅膠”三種散熱條件下,電路板運行2~8小時后,電路板處于熱穩(wěn)態(tài)階段,用是S100-T溫度記錄儀進(jìn)行測量并記錄。在“自然散熱”條件下,由于溫度超過80℃電路板會斷電保護(hù),因此,測到的最高溫度為81.5℃;在“鋁底板貼散熱硅膠”散熱條件下,工作足夠時間(約2h)后,溫度逐漸趨于穩(wěn)定,在39~48.2℃,與仿真結(jié)果(42.56~46.45℃)吻合,說明仿真結(jié)果可信度較高。

    4結(jié)論

    在熱分析理論基礎(chǔ)上,對MOSFET電路板進(jìn)行了溫度場熱分析、熱加載下的結(jié)構(gòu)變形分析,并比較了電路板散熱條件對溫度場和熱變形的影響。實例分析表明整個電路板的散熱均勻,最高和最低溫差在4℃左右。功率最大長期工作、鋁底板貼散熱硅膠條件下,最低溫度42.56℃,最高溫度不到47℃。這和實際測量結(jié)果(39~48.2℃)吻合度較高,也使用情況相符合,考慮測量方法導(dǎo)致的誤差,說明本文采用的方法、參數(shù)有效,且精度較高,可為集成電路的設(shè)計優(yōu)化提供參考和指導(dǎo)。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 孫靜瑩,馮士維,等.集成電路芯片級的熱分析方法[J].微電子學(xué)與計算機(jī),2006,23(7):87-90.

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    [3] 王興久,沈煜年.多芯片雙面PCB的熱應(yīng)力分析[J].南京理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版), 2010, 34(2):170-175.

    [4] 宋文明.電子元件熱應(yīng)力有限元分析[D].上海交通大學(xué)碩士學(xué)位論文,2008.

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