國外燃煤電站鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容差異分析

劉海明，羅 凱，黃中柏，許 濤

(國網(wǎng)湖北省電力公司電力科學(xué)研究院，湖北 武漢 430077)

國外燃煤電站鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容差異分析

劉海明，羅 凱，黃中柏，許 濤

(國網(wǎng)湖北省電力公司電力科學(xué)研究院，湖北 武漢 430077)

由于國外并沒有冷態(tài)試驗(yàn)的相關(guān)規(guī)程或?qū)t，國際上也沒有類似ASME的相關(guān)國際標(biāo)準(zhǔn)，這導(dǎo)致國外項(xiàng)目業(yè)主對(duì)于冷態(tài)試驗(yàn)內(nèi)容有不同的見解和要求。結(jié)合在國外調(diào)試的經(jīng)歷，介紹了幾個(gè)項(xiàng)目不同類型鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)，分析了試驗(yàn)過程中遇到的問題，以期為國外調(diào)試項(xiàng)目提供參考。

國外燃煤電站；鍋爐調(diào)試；冷態(tài)試驗(yàn)

0 引言

隨著“一帶一路”國家戰(zhàn)略的深入，國內(nèi)越來越多的設(shè)備制造和施工企業(yè)走出國門去開拓更廣闊的國際市場。湖北省電力科學(xué)研究院作為國內(nèi)最早走出去的調(diào)試單位，從20世紀(jì)80年代先后承接了巴基斯坦、印尼、馬來西亞、伊朗、印度、越南、敘利亞、巴西等十多個(gè)國家的電站調(diào)試項(xiàng)目[1]，積累了豐富的調(diào)試經(jīng)驗(yàn)。

鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)是鍋爐首次點(diǎn)火前必做的試驗(yàn)項(xiàng)目，工作量大，安全風(fēng)險(xiǎn)高，受到調(diào)試單位、安裝單位和業(yè)主的重視。但目前印尼、越南、巴西、印度等國家并沒有冷態(tài)試驗(yàn)的相關(guān)規(guī)程或?qū)t，國際上也沒有類似ASME的相關(guān)國際標(biāo)準(zhǔn)，這導(dǎo)致國外項(xiàng)目業(yè)主對(duì)于冷態(tài)試驗(yàn)內(nèi)容有不同的見解和要求。

本文結(jié)合結(jié)合國外調(diào)試經(jīng)歷，介紹了幾個(gè)項(xiàng)目不同類型鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)的內(nèi)容，分析了試驗(yàn)過程中遇到的問題和處理，以期為國外調(diào)試項(xiàng)目提供參考。

1 國內(nèi)對(duì)于冷態(tài)試驗(yàn)內(nèi)容的要求

鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗(yàn)的目的是在冷態(tài)工況下檢驗(yàn)鍋爐煙風(fēng)、制粉、燃燒設(shè)備安裝是否正常，掌握燃燒系統(tǒng)及有關(guān)設(shè)備的基本性能，為鍋爐及機(jī)組熱態(tài)運(yùn)行及燃燒調(diào)整提供技術(shù)數(shù)據(jù)。當(dāng)鍋爐燃燒不穩(wěn)定時(shí)，可以通過冷態(tài)試驗(yàn)，分析和發(fā)現(xiàn)問題，對(duì)設(shè)備或運(yùn)行方式進(jìn)行改進(jìn)。

按《DL/T 852－2016鍋爐啟動(dòng)調(diào)試導(dǎo)則》[2]中的要求，鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗(yàn)包含以下內(nèi)容：1）通風(fēng)試驗(yàn)前應(yīng)對(duì)風(fēng)門擋板包括調(diào)風(fēng)器、煙氣調(diào)溫?fù)醢暹M(jìn)行動(dòng)作檢查，對(duì)其動(dòng)作位置的準(zhǔn)確性進(jìn)行確認(rèn)；2）風(fēng)量測量裝置標(biāo)定；3）一次風(fēng)的測量和調(diào)平試驗(yàn)；4）切向燃燒的鍋爐，點(diǎn)火前應(yīng)進(jìn)行燃燒器擺動(dòng)試驗(yàn)；5）在不同的通風(fēng)量工況下，記錄煙風(fēng)系統(tǒng)的壓力、流量、溫度等特性參數(shù)，得出制粉系統(tǒng)、空氣預(yù)熱器、煙風(fēng)道在清潔狀態(tài)下的通風(fēng)阻力特性，作為熱態(tài)投運(yùn)后積粉、粘灰渣程度的判斷參照，并對(duì)風(fēng)壓表的準(zhǔn)確性進(jìn)行確認(rèn)；6）正壓制粉系統(tǒng)，應(yīng)通過通風(fēng)試驗(yàn)確認(rèn)各點(diǎn)密封風(fēng)暢通，且壓力足夠。

對(duì)于國外項(xiàng)目，業(yè)主對(duì)于冷態(tài)試驗(yàn)方案會(huì)提出很多疑問和要求，因《DL/T 852－2016鍋爐啟動(dòng)調(diào)試導(dǎo)則》并無英文版本，導(dǎo)則內(nèi)有關(guān)冷態(tài)試驗(yàn)的內(nèi)容很難同業(yè)主解釋，所以很難獲得業(yè)主的認(rèn)可，冷態(tài)試驗(yàn)方案要經(jīng)過多次商談和修改后才會(huì)獲批。

2 國外項(xiàng)目冷態(tài)試驗(yàn)內(nèi)容

2.1 越南廣寧電廠冷態(tài)試驗(yàn)

越南廣寧4×300 MW燃煤電站項(xiàng)目配置的鍋爐為雙拱形“W”火焰、單爐膛、一次中間再熱、強(qiáng)制水循環(huán)、亞臨界汽包爐，鍋爐燃煤使用當(dāng)?shù)爻霎a(chǎn)的低揮發(fā)份鴻基無煙煤。針對(duì)無煙煤的難燃特性，鍋爐除采用“W”火焰型式外，燃燒及制粉系統(tǒng)也采取了相應(yīng)的特殊設(shè)計(jì)，以實(shí)現(xiàn)鍋爐的穩(wěn)定燃燒。鍋爐燃燒系統(tǒng)布置型式如圖1所示。

圖1 鍋爐燃燒系統(tǒng)布置圖Fig.1 Boiler combustion system layout

鍋爐燃燒器采用直流縫隙式，共32只，布置在爐膛的前后拱上，煤粉噴嘴與二次風(fēng)噴嘴交錯(cuò)布置。每個(gè)二次風(fēng)噴嘴又分成三個(gè)間隔，風(fēng)量由左右側(cè)的調(diào)節(jié)擋板單獨(dú)控制。燃燒器布置圖見圖2。直流縫隙式燃燒器有較大的高寬比，能卷吸更多的高溫?zé)煔饣亓鬟M(jìn)入著火區(qū)，從而提高火焰根部溫度水平，有利于低速煤粉空氣混合物中揮發(fā)份迅速析出、加強(qiáng)燃燒固定碳的著火。

圖2 鍋爐燃燒器布置圖Fig.2 Boiler burner layout

按試驗(yàn)方案，冷態(tài)試驗(yàn)內(nèi)容有：1）風(fēng)門擋板的檢查；2）風(fēng)機(jī)的投運(yùn)及調(diào)整；3）鍋爐一次風(fēng)風(fēng)量、二次風(fēng)風(fēng)量、三次風(fēng)量測量和標(biāo)定；4）粉管一次風(fēng)臨時(shí)靠背管標(biāo)定，因機(jī)組未安裝風(fēng)粉在線裝置，為便于對(duì)一次風(fēng)速的監(jiān)測，加工了臨時(shí)靠背管；5）各粉管一次風(fēng)風(fēng)速測量；6）用長飄帶觀察爐內(nèi)空氣動(dòng)力場。由于腳手架的影響，效果不明顯。

除以上例行試驗(yàn)外，試驗(yàn)單位在爐內(nèi)，對(duì)各二次風(fēng)噴口風(fēng)速進(jìn)行了測量，觀察二次風(fēng)量的沿爐膛寬度方向的均勻性。調(diào)整二次風(fēng)箱風(fēng)道A/B/C擋板的開度，觀察風(fēng)量分布的變化情況，為熱態(tài)二次風(fēng)調(diào)整提供依據(jù)。

在初始設(shè)計(jì)中，粉管沒有安裝國內(nèi)通常采用的可調(diào)縮孔調(diào)節(jié)裝置，而是使用不同孔徑的節(jié)流孔板來平衡各粉管間的通風(fēng)阻力。通過冷態(tài)試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)了多個(gè)節(jié)流孔板安裝在錯(cuò)誤的粉管上，導(dǎo)致了較大的風(fēng)速偏差。后由安裝單位進(jìn)行了改正，但更正后多個(gè)粉管的風(fēng)速偏差仍超過±10%。在機(jī)組試運(yùn)過程中，多次發(fā)生粉管堵塞的情況，于是將粉管節(jié)流縮孔全部更換為可調(diào)縮孔。因機(jī)組試運(yùn)時(shí)粉管堵塞皆發(fā)生于后墻粉管，結(jié)合投粉后鍋爐前后墻粉管內(nèi)流動(dòng)阻力的變化，在冷態(tài)試驗(yàn)時(shí)，通過調(diào)整縮孔開度，將后墻粉管風(fēng)速調(diào)高于前墻風(fēng)速5%～10%。改造后，基本杜絕了粉管堵塞的發(fā)生。

2.2 越南汪密電廠冷態(tài)試驗(yàn)

越南汪秘?zé)犭姀SII期擴(kuò)建1×330 MW工程配置的鍋爐為單爐膛平衡通風(fēng)、中間一次再熱、亞臨界參數(shù)、自然循環(huán)單汽包“W”形火焰鍋爐。設(shè)計(jì)煤種為越南無煙煤，為此配置專門用于燃用低揮發(fā)份燃料的濃縮型EI-XCL低NOx雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器。

制粉系統(tǒng)為鋼球磨煤機(jī)配中間儲(chǔ)倉式熱風(fēng)送粉系統(tǒng)。系統(tǒng)配置4臺(tái)鋼球磨煤機(jī)、4臺(tái)排粉機(jī)，磨煤機(jī)磨制的煤粉儲(chǔ)存在2個(gè)煤粉倉內(nèi)。同時(shí)，系統(tǒng)配置16個(gè)給粉機(jī)，對(duì)應(yīng)16只燃燒器。每個(gè)煤粉倉引出8個(gè)出粉管，每個(gè)出粉管出來的煤粉經(jīng)給粉機(jī)引入風(fēng)粉混合器，與熱一次風(fēng)混合后經(jīng)過一段偏心異徑管加速，大多數(shù)煤粉由于離心力作用沿彎頭外側(cè)內(nèi)壁流動(dòng)，在氣流進(jìn)入一次風(fēng)濃縮裝置之后，使50%的一次風(fēng)和10%～15%煤粉分離出來，經(jīng)乏氣管垂直向下引到乏氣噴口直接噴入爐膛燃燒，其余的50%一次風(fēng)和85%～90%的煤粉由燃燒器一次風(fēng)噴口噴入爐內(nèi)燃燒。制粉系統(tǒng)乏氣經(jīng)排粉機(jī)進(jìn)入乏氣風(fēng)箱，每個(gè)排粉機(jī)對(duì)應(yīng)的乏氣風(fēng)箱出口引出2個(gè)排粉管，亦即三次風(fēng)管，每個(gè)三次風(fēng)管在爐前一分為二，將系統(tǒng)乏氣引入爐膛燃燒。鍋爐燃燒系統(tǒng)布置型式如圖3所示。

圖3 鍋爐燃燒系統(tǒng)布置圖Fig.3 Boiler combustion system layout

機(jī)組啟動(dòng)前，調(diào)試單位按冷態(tài)試驗(yàn)方案進(jìn)行了如下試驗(yàn)：1）風(fēng)門擋板的檢查；2）風(fēng)機(jī)的投運(yùn)及調(diào)整；3）鍋爐各風(fēng)量測量裝置的標(biāo)定；4）粉管、三次風(fēng)管及排粉風(fēng)機(jī)入口上加裝靠背管的標(biāo)定；5）三次風(fēng)調(diào)平；6）各粉管一次風(fēng)調(diào)平；7）測量沿爐膛寬度方向各燃燒器之間風(fēng)量并調(diào)平；8）燃燒器噴口測試。機(jī)組啟動(dòng)調(diào)試期間，鍋爐燃燒不穩(wěn)定，在滿負(fù)荷下需要多只油槍助燃運(yùn)行。調(diào)試單位與鍋爐廠技術(shù)人員根據(jù)鍋爐的設(shè)計(jì)特點(diǎn)，從燃燒器、一次風(fēng)壓、三次風(fēng)量、二次風(fēng)配風(fēng)方式等方面進(jìn)行了調(diào)整。通過調(diào)整，雖然減少了油槍投用的數(shù)量，但無法完全斷油。繼續(xù)停油槍鍋爐燃燒變得不穩(wěn)定，爐膛負(fù)壓波動(dòng)大，鍋爐有熄火的趨勢。

為查找鍋爐無法斷油的原因，試驗(yàn)單位同鍋爐廠技術(shù)人員在機(jī)組停機(jī)和改造后又進(jìn)行了多次冷態(tài)試驗(yàn)。通過冷態(tài)試驗(yàn)來驗(yàn)證設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)與運(yùn)行數(shù)據(jù)之間的差異，從而發(fā)現(xiàn)問題發(fā)生的根本原因。

2.2.1 燃燒器內(nèi)、外二次風(fēng)特性測試

在調(diào)風(fēng)盤及調(diào)風(fēng)套筒于固定開度下，維持二次風(fēng)箱壓力不變，利用內(nèi)、外二次風(fēng)測風(fēng)裝置分別測量內(nèi)、外二次風(fēng)門在0%、30%、50%、80%開度下的內(nèi)、外二次風(fēng)速，并繪制風(fēng)門特性曲線。

2.2.2 調(diào)風(fēng)盤特性測試

在內(nèi)、外二次風(fēng)旋流葉片及調(diào)風(fēng)套筒于固定開度下，改變調(diào)風(fēng)盤的開度，并保證總風(fēng)量不變的情況下，利用內(nèi)、外二次風(fēng)測風(fēng)裝置測量調(diào)風(fēng)盤在不同開度下的風(fēng)量，并繪制其特性曲線。

2.2.3 調(diào)風(fēng)套筒特性測試

在內(nèi)、外二次風(fēng)旋流葉片及調(diào)風(fēng)盤于固定開度下，改變調(diào)風(fēng)套筒的開度，維持二次風(fēng)箱壓力不變的情況下。通過內(nèi)、外二次風(fēng)測風(fēng)裝置測量調(diào)風(fēng)套筒在不同開度下的風(fēng)量，并繪制其特性曲線。

2.2.4 乏氣風(fēng)與一次風(fēng)比率測試

測試各粉管在濃縮裝置之前的一次風(fēng)量和經(jīng)濃縮裝置之后的乏氣風(fēng)量，驗(yàn)證分離出的乏氣風(fēng)量是否為一次風(fēng)量的50%。

2.2.5 燃燒器噴口測試

選擇一支燃燒器，分別調(diào)整內(nèi)、外二次風(fēng)開度和調(diào)風(fēng)盤開度，在爐內(nèi)用飄帶示蹤，觀察氣流的剛性和旋流強(qiáng)度。掌握內(nèi)、外二次風(fēng)葉片、調(diào)風(fēng)盤對(duì)燃燒器回流區(qū)、擴(kuò)散角的影響特性。

2.2.6 三次風(fēng)特性測試

考慮到三次風(fēng)對(duì)燃燒的影響，機(jī)組停機(jī)后在不同制粉系統(tǒng)負(fù)壓工況下測量入磨風(fēng)量和三次風(fēng)量，掌握制粉系統(tǒng)漏風(fēng)情況；在入磨風(fēng)量一定的前提下，控制不同的再循環(huán)風(fēng)門開度，測量入磨風(fēng)量和三次風(fēng)量。經(jīng)測試，未發(fā)現(xiàn)制粉系統(tǒng)有異常漏風(fēng)。由于三次風(fēng)的風(fēng)溫比較低，對(duì)爐膛燃燒不利，鍋爐廠對(duì)三次風(fēng)管道進(jìn)行了改造：1）調(diào)整三次風(fēng)管道入爐角度，由原來的15°增大至35°，使三次風(fēng)對(duì)主火焰的影響區(qū)域下移，更加有利于保持主火焰的穩(wěn)定形成。2）關(guān)閉原三次風(fēng)噴口下對(duì)應(yīng)的分級(jí)風(fēng)噴口,從三次風(fēng)分叉管處各引一根DN250的管道，接入原來的分級(jí)風(fēng)噴口。原來前后墻各16個(gè)分級(jí)風(fēng)噴口保留為前后墻各8個(gè)，其余8個(gè)被對(duì)應(yīng)的三次風(fēng)噴口占用，當(dāng)磨煤機(jī)停運(yùn)時(shí)，冷卻風(fēng)管道應(yīng)及時(shí)投運(yùn)，繼續(xù)行使原分級(jí)風(fēng)的作用。此改進(jìn)降低了三次風(fēng)風(fēng)速，能減少風(fēng)速對(duì)主火焰的干擾。3）改造現(xiàn)有的三次風(fēng)冷卻管道，爐前爐后各從兩側(cè)主二次熱風(fēng)道上（擋板前）引DN200～250的連通母管，再以DN150的子管引入每根三次風(fēng)總管，每支子管前應(yīng)裝設(shè)有電動(dòng)門。

改造后，對(duì)各處三次風(fēng)量進(jìn)行測試，掌握三次風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化后三次風(fēng)在原三次風(fēng)噴口與分級(jí)風(fēng)噴口中的分配比例，掌握三次風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化后三次風(fēng)和分級(jí)風(fēng)沿爐寬度方向的分布，掌握三次風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化后主火焰、乏氣風(fēng)、三次風(fēng)和分級(jí)風(fēng)的相互影響情況。

經(jīng)過大量的冷態(tài)試驗(yàn)后，制粉系統(tǒng)、煙風(fēng)系統(tǒng)和燃燒器未見異常，排除了設(shè)備方面的原因。結(jié)合大量的冷態(tài)試驗(yàn)和熱態(tài)燃燒調(diào)整數(shù)據(jù)，初步判定鍋爐的熱負(fù)荷設(shè)計(jì)不足是鍋爐在滿負(fù)荷無法斷油的根本原因。汪密電廠鍋爐后經(jīng)兩次改造，在爐膛增加了共約600m2的衛(wèi)燃帶，最終實(shí)現(xiàn)了滿負(fù)荷斷油并達(dá)到了70%的最低穩(wěn)燃負(fù)荷，鍋爐改造成功。

2.3 印度塔爾萬迪冷態(tài)試驗(yàn)

印度塔爾萬迪3×660 MW燃煤電站鍋爐采用不帶爐循泵的大氣式擴(kuò)容啟動(dòng)系統(tǒng)，新型切圓布置，低NOx燃燒器，6層共24只燃燒器。鍋爐采用雙進(jìn)雙出直吹式制粉系統(tǒng)，燃燒器采用新型切圓燃燒方式，形成大直徑單切園，以獲得沿爐膛水平斷面較為均勻的空氣動(dòng)力場。燃燒器采用固定式，共設(shè)六層水平濃淡煤粉一次風(fēng)噴口，四層油風(fēng)室，一層緊湊型燃盡風(fēng)室，四層分離型燃盡風(fēng)室和七層輔助風(fēng)室。

四角切圓燃燒方式的鍋爐在國內(nèi)配置多，按國內(nèi)調(diào)試方案，四角切圓鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗(yàn)包含以下內(nèi)容：1）風(fēng)門擋板的檢查；2）風(fēng)機(jī)的投運(yùn)及調(diào)整；3）鍋爐各風(fēng)量測量裝置的標(biāo)定；4）各粉管一次風(fēng)調(diào)平；5）爐內(nèi)空氣動(dòng)力場試驗(yàn)；6）爐膛出口水平煙道風(fēng)速測量。

方案審批過程中，業(yè)主堅(jiān)持增加方案的內(nèi)容。印方擔(dān)心爐膛出口水平煙道及尾部煙道存在氣流偏差而導(dǎo)致鍋爐受熱面出現(xiàn)磨損，于是要求調(diào)試人員在冷態(tài)試驗(yàn)時(shí)對(duì)水平及尾部煙道多個(gè)截面（如圖4所示）測量煙氣流速，并要求控制各截面風(fēng)速偏差﹤±15%；若偏差超出此范圍，則需布置擾流板對(duì)煙氣流速進(jìn)行調(diào)整，直到風(fēng)速偏差滿足要求。印方無法提供相關(guān)的試驗(yàn)規(guī)程或風(fēng)速偏差﹤±15%標(biāo)準(zhǔn)的出處，只提供了印度某試驗(yàn)機(jī)構(gòu)對(duì)同類鍋爐的試驗(yàn)報(bào)告[3]。

圖4 冷態(tài)試驗(yàn)風(fēng)速測量截面Fig.4 Measuring sections of CAVT test

印方試驗(yàn)單位的測試報(bào)告主要內(nèi)容是對(duì)尾部煙道的各個(gè)截面按網(wǎng)格法逐點(diǎn)測量風(fēng)速，對(duì)于風(fēng)速較高的點(diǎn)進(jìn)行調(diào)整，然后再次進(jìn)行測量。報(bào)告中對(duì)于風(fēng)速偏差控制范圍和調(diào)整的手段并未提及。以截面1為例，表1是2013年6月9日的測試數(shù)據(jù)，表2是2013年6月26日調(diào)整后的測試數(shù)據(jù)，圖5是截面1調(diào)整前后的風(fēng)速分布圖。

表1 調(diào)整前的測試結(jié)果Tab.1 Test result before adjustment

表2 調(diào)整后的測試結(jié)果Tab.2 Test result after adjustment

如果按業(yè)主要求進(jìn)行試驗(yàn)，若風(fēng)速偏差不滿足要求，將進(jìn)行反復(fù)的測量和調(diào)整，試驗(yàn)工作量大。我方與鍋爐廠進(jìn)行了溝通，由鍋爐廠發(fā)正式文件向業(yè)主解釋鍋爐在設(shè)計(jì)過程中控制風(fēng)速偏差采取的措施以及在運(yùn)行過程中調(diào)整煙溫偏差的方法，并承諾當(dāng)前設(shè)計(jì)可確保鍋爐受熱面安全穩(wěn)定運(yùn)行。經(jīng)過多次解釋后，業(yè)主最終認(rèn)可了我方的試驗(yàn)方案。

3 結(jié)語

目前國內(nèi)外并沒有冷態(tài)試驗(yàn)的相關(guān)規(guī)程或?qū)t，這導(dǎo)致外方業(yè)主同中方承包商在冷態(tài)試驗(yàn)內(nèi)容、測試方法、驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)等方面存在較大分歧，影響了項(xiàng)目的進(jìn)度，造成中方單位的經(jīng)濟(jì)損失。本文結(jié)合國外三個(gè)項(xiàng)目鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)的經(jīng)歷，分析了不同爐型冷態(tài)試驗(yàn)的內(nèi)容和試驗(yàn)過程，希望能給國外電站項(xiàng)目調(diào)試人員提供參考和幫助。

因爐內(nèi)動(dòng)力場試驗(yàn)工期長、安全風(fēng)險(xiǎn)大，建議冷態(tài)試驗(yàn)方案簡單明了，先不涉及爐內(nèi)動(dòng)力場試驗(yàn)內(nèi)容。國外調(diào)試人員要加強(qiáng)項(xiàng)目合同、國內(nèi)外技術(shù)規(guī)范、試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的學(xué)習(xí)，對(duì)于差異要同業(yè)主保持積極的溝通，以促進(jìn)調(diào)試工作的順利開展。

建議國內(nèi)發(fā)布鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)的中英文試驗(yàn)規(guī)程，對(duì)冷態(tài)試驗(yàn)的目的、不同爐型的試驗(yàn)內(nèi)容、試驗(yàn)方法和儀器、試驗(yàn)合格的標(biāo)準(zhǔn)等進(jìn)行定義，便于國外項(xiàng)目調(diào)試人員同外方進(jìn)行宣講和解釋。

（References）

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Contrast Analysis for Boiler CAVT Test of Oversea Power Plant Projects

LIU Haiming，LUO Kai，HUANG Zhongbai，XU Tao
(State Grid Hubei Electric Power Research Institute,Wuhan Hubei 430077,China)

Since there are no any CAVT(cold air velocity test)test guides or rules at oversea countries,and no ASME rules as well,this leads to different opinions and requirements of CAVT test for foreign project owners.Based on oversea commissioning experience,several CAVT tests of different types of boiler are presented,and the problems encountered during the tests are analyzed,in order to provide reference for oversea commissioning projects.

oversea power plant projects；boiler commissioning；CAVT test

TM621.2

B

1006-3986(2016)12-0028-05

10.19308/j.hep.2016.12.007

2016-11-01

劉海明（1978），男，山東日照人，碩士，高級(jí)工程師。