方坯連鑄機(jī)末端電磁攪拌改造

張福來(lái)

(中冶京誠(chéng)工程技術(shù)有限公司，北京 100176)

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·設(shè)備改造·

方坯連鑄機(jī)末端電磁攪拌改造

張福來(lái)

(中冶京誠(chéng)工程技術(shù)有限公司，北京 100176)

研究了某鋼廠方坯連鑄機(jī)鋼水過(guò)熱度、拉速及二冷比水量對(duì)82B鑄坯內(nèi)部質(zhì)量的影響。得出生產(chǎn)中最優(yōu)參數(shù)后，結(jié)合射釘試驗(yàn)確定末端電磁攪拌裝置的位置。保持工藝參數(shù)穩(wěn)定后，確定最佳電磁攪拌參數(shù)。經(jīng)過(guò)改造與調(diào)整后鑄坯中心偏析和縮孔明顯改善，鑄坯內(nèi)部質(zhì)量相應(yīng)提高。

方坯連鑄；中心偏析； 縮孔； 末端電磁攪拌

0 前言

在方坯連鑄生產(chǎn)過(guò)程中，碳偏析、中間裂紋和縮孔是一種常見(jiàn)的缺陷。但是在生產(chǎn)高碳鋼過(guò)程中，鑄坯二次冷卻中出現(xiàn)的縮孔、V型偏析、中心偏析等質(zhì)量缺陷將極大的影響隨后的軋制過(guò)程。實(shí)踐證明通過(guò)使用連鑄電磁攪拌(EMS)技術(shù)控制凝固組織、改善鑄坯質(zhì)量取得了良好的效果。其中結(jié)晶器電磁攪拌應(yīng)用最廣，然而為了解決高碳鋼的中心偏析缺陷，采用攪拌組合M-EMS和F-EMS可以在相同工藝條件下更有效改善鑄坯中心偏析。

通過(guò)對(duì)某鋼廠生產(chǎn)的高碳鋼進(jìn)行取樣觀察，鋼坯成份控制和純凈度(非金屬夾雜物、氣體含量等)控制水平較好，能夠滿足產(chǎn)品質(zhì)量要求。但是鑄坯的中心偏析指數(shù)偏高，在目前穩(wěn)定的生產(chǎn)工藝條件下，鑄坯中心偏析指數(shù)存在較大波動(dòng)，指數(shù)大于1.2的比例在15%左右，對(duì)于生產(chǎn)高檔硬線和簾線鋼等產(chǎn)品會(huì)存在一定的質(zhì)量隱患和風(fēng)險(xiǎn)，限制了產(chǎn)品檔次的提高。為改善鑄坯質(zhì)量，優(yōu)化精品線材用坯工藝，在某方坯連鑄機(jī)二冷區(qū)三段安裝末端電磁攪拌裝置(F-EMS)，并在生產(chǎn)82B鋼種過(guò)程中做末端電磁攪拌對(duì)比試驗(yàn)。

1 連鑄機(jī)和電磁攪拌器參數(shù)

某鋼廠小方坯連鑄機(jī)和末端電磁攪拌裝置參數(shù)見(jiàn)表1、表2。

表1 連鑄機(jī)主要參數(shù)

表2 末端電磁攪拌器基本參數(shù)

2 電磁攪拌原理與檢驗(yàn)方法

2.1 電磁攪拌原理

電磁攪拌技術(shù)是利用不同形式的磁場(chǎng)發(fā)生裝置，當(dāng)連鑄坯中的液態(tài)金屬通過(guò)交變電磁場(chǎng)時(shí)，在液態(tài)金屬中產(chǎn)生感生電流，感生電流與磁感應(yīng)強(qiáng)度的作用產(chǎn)生電磁力。通過(guò)電磁力來(lái)控制連鑄過(guò)程中鋼水的流動(dòng)、傳熱甚至凝固，從而提高鋼的清潔度，擴(kuò)大鑄坯的等軸晶區(qū)，降低成分偏析，減輕或消除中心疏松和中心縮孔，實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)、高等級(jí)鋼材的目的[1]。

末端電磁攪拌裝置放置在靠近液相穴區(qū)末端，能夠攪拌小斷面高粘度濃稠物質(zhì)[2]。但它從不單獨(dú)在鑄流上使用，通常是和上游結(jié)晶器電磁攪拌裝置組合使用。它的主要功能是能夠降低高C和高合金鋼中的中心偏析。本文中主要研究對(duì)高碳鋼的作用，對(duì)高合金鋼的影響沒(méi)有涉及。

2.2 檢驗(yàn)方法

2.2.1 低倍分析檢驗(yàn)方法

在試驗(yàn)流上控制鑄機(jī)拉速、比水量和電磁攪拌等參數(shù)，鋼包在開(kāi)澆20 min后進(jìn)行取樣[3]。在試驗(yàn)流上取500 mm左右的鑄坯，沿縱向截取350 mm左右的坯子，再沿其縱向中心截成20 mm左右的坯樣。余下坯子沿橫向分成6塊20 mm左右坯樣進(jìn)行檢測(cè)。對(duì)截取的坯樣進(jìn)行熱酸洗低倍分析，檢驗(yàn)鑄坯中心縮孔和疏松等缺陷，觀察鑄坯等軸晶和柱狀晶情況。

2.2.2 偏析指數(shù)檢驗(yàn)方法

采用φ5 mm合金鉆頭在鑄坯中心取樣，通過(guò)化學(xué)分析計(jì)算出C等元素含量，并與樣坯平均成分做比較，計(jì)算出偏析指數(shù)，以下為計(jì)算方法：

鉆取位置的選取，通常有兩種方法，一是坯樣的幾何中心，二是冶金中心。幾何中心是鑄坯截面幾何對(duì)角線的交點(diǎn)，冶金中心是鑄坯橫截面中縮孔的位置[4]。

C元素的名義含量也有兩種選取方法，一是用此鑄坯成品的C含量，一般取中間包中成分表示，為鋼包開(kāi)澆后12 min后中包取樣所得碳含量。二是在鑄坯對(duì)角線的1/4處取點(diǎn)，取4點(diǎn)位置分別鉆樣，取其平均值做為C的名義含量。

3 連鑄過(guò)程生產(chǎn)參數(shù)對(duì)鑄坯質(zhì)量的影響

3.1 過(guò)熱度對(duì)鑄坯質(zhì)量的影響

合適的中間包鋼水溫度是確保連鑄穩(wěn)定澆注的重要條件。在正常澆注82B鋼種情況下，在中間包東西兩個(gè)位置測(cè)溫取樣，每間隔12 min測(cè)溫一次，經(jīng)過(guò)多次現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，中間包鋼水過(guò)熱度控制數(shù)據(jù)如圖1所示。由圖可知實(shí)際生產(chǎn)中中間包鋼水平均過(guò)熱度集中在20～25 ℃之間。以此為基準(zhǔn)匹配合適的拉速，確保澆注的穩(wěn)定。

圖1 鋼水平均過(guò)熱度控制情況Fig.1 Control condition of molten steel average superheat

鋼水過(guò)熱度對(duì)鑄坯的低倍縮孔有較大的影響。從圖2中可以看出：鋼水過(guò)熱度在20～25 ℃以內(nèi)區(qū)域，鑄坯的縮孔評(píng)級(jí)要明顯低于其他過(guò)熱度區(qū)域。紅線范圍之內(nèi)，鋼水平均過(guò)熱度在25～30 ℃區(qū)間內(nèi)，鑄坯縮孔評(píng)級(jí)明顯偏高，出現(xiàn)2～4級(jí)的嚴(yán)重縮孔評(píng)級(jí)。

圖2 鋼水過(guò)熱度與鑄坯縮孔評(píng)級(jí)關(guān)系Fig.2 Relationship between the molten steel superheat and billet shrinkage

3.2 拉速對(duì)鑄坯質(zhì)量的影響

拉速對(duì)鑄坯表面溫度和液相穴長(zhǎng)度的影響很大，隨著拉速的提高，鑄坯表面溫度升高[5]。對(duì)于高碳鋼，在高拉速下中心偏析和疏松嚴(yán)重，中心縮孔等級(jí)較高；在低拉速下，中心偏析和疏松得到了改善[6]。另外，在澆注過(guò)程中如果拉速頻繁的發(fā)生變化，將增大結(jié)晶器卷渣的幾率。所以，在連鑄過(guò)程中采用恒拉速工藝，避免液面頻繁波動(dòng)，減少卷渣的幾率。圖3為不同拉速下鑄坯的中心碳偏析值分布，可以看出：方坯的中心偏析隨著拉速的降低有降低的趨勢(shì)，當(dāng)拉速為1.2 m/min和1.4 m/min時(shí)，鑄坯中心碳偏析值較小，拉速為1.8 m/min以上時(shí)，出現(xiàn)鑄坯中心碳偏析大于1.2的值增加。在保證精煉周期生產(chǎn)前提下，綜合考慮鑄機(jī)拉坯速度控制應(yīng)按照1.60 m/min為宜。

圖3 拉速對(duì)高碳鋼方坯偏析的影響Fig.3 Effect of casting speed on the segregation of high carbon steel billet

3.3 二冷配水對(duì)鑄坯質(zhì)量的影響

合適的二冷配水對(duì)保證鑄坯的均勻冷卻至關(guān)重要，經(jīng)過(guò)多個(gè)二冷配水表試驗(yàn)結(jié)果表明，采用水表6(比水量約0.72 L/kg)自動(dòng)配水、中包鋼水過(guò)熱度為25 ℃左右的情況下，82B方坯的中心偏析隨著拉速的降低有加重的趨勢(shì)；1.6～1.8 m/min的拉速下鑄坯的中心疏松級(jí)別較低；當(dāng)拉速繼續(xù)降低到1.6 m/min以下，高碳鋼方坯的疏松、縮孔有加重的趨勢(shì)。當(dāng)拉速超過(guò)2.0 m/min時(shí)，82B的疏松、縮孔和中心裂紋的級(jí)別明顯高于拉速1.8 m/min相應(yīng)的缺陷級(jí)別。圖4為各種水表的情況下，所有鑄坯中心偏析的平均值匯總。從圖中可以看出：使用配水表6的鑄坯縮孔評(píng)級(jí)較好，鑄坯碳偏析值最小，平均為1.06。可以這樣認(rèn)為，比水量約0.72 L/kg是比較適合的配水。

綜上，鋼水過(guò)熱度、拉速、二冷水量都會(huì)影響鑄坯內(nèi)部質(zhì)量，它們對(duì)鑄坯內(nèi)部質(zhì)量缺陷相互影響。在目前鑄機(jī)各項(xiàng)設(shè)備基本已定的情況下，通過(guò)優(yōu)化鑄機(jī)以上三種生產(chǎn)工藝參數(shù)，使其鑄坯中心缺陷最小，并兼顧產(chǎn)量與質(zhì)量最佳化，為安裝末端電磁攪拌裝置做好準(zhǔn)備。生產(chǎn)實(shí)踐得出目前最優(yōu)的生產(chǎn)參數(shù)為鋼水平均過(guò)熱度20～25 ℃，拉速1.6 m/min和二冷比水量0.72 L/kg。

4 末端攪拌器安裝位置的確定

為了進(jìn)一步改善鑄坯中心偏析和縮孔等缺陷，必須在穩(wěn)定的生產(chǎn)條件下，選擇合適的末端電磁攪拌安裝位置和合適的攪拌參數(shù)。根據(jù)凝固公式[7]：

δ為坯殼厚度，mm;K為綜合凝固系數(shù)，mm/min1/2；t為凝固時(shí)間，min；l為彎月面到測(cè)量點(diǎn)的距離，m；v為連鑄坯拉速，m/min。

由上式可知，在穩(wěn)定的二冷生產(chǎn)條件下，l為固定值，拉速v和坯殼厚度δ也趨于穩(wěn)定，故綜合凝固系數(shù)K可以得出。因此通過(guò)射釘法測(cè)定坯殼厚度和液芯尺寸，進(jìn)而得到凝固系數(shù)，并反算便可確定末端電磁攪拌的安裝位置[8]。選取82B鋼種采用160×160mm斷面方坯為研究對(duì)象，進(jìn)行凝固殼厚度的測(cè)定，在拉速1.6～1.8m/min，平均過(guò)熱度25 ℃及其不同的二冷比水量條件下，進(jìn)行計(jì)算。

(1)從鑄機(jī)結(jié)晶器彎月面到二冷區(qū)水管結(jié)束位置為7.7m，到二冷墻內(nèi)側(cè)為10.3m，到二冷墻外側(cè)射釘位置為10.75m，到第一個(gè)拉矯輥為13.13m。

(2) 如按目前可達(dá)到的條件1.6～1.8m/min拉速、0.72～1.2L/kg二冷比水量、94.5m3/h結(jié)晶器水量(射釘?shù)玫脚鳉ず穸?4～69mm)進(jìn)行計(jì)算，為保證凝固末端攪拌器的使用效果，連鑄坯液芯直徑一般應(yīng)保證大于35mm以上[9]。經(jīng)計(jì)算末端攪拌器的安裝位置約在距離彎月面8.7～10m之間。根據(jù)最常使用的1.6m/min為基準(zhǔn)，末端攪拌器的安裝位置約在距離彎月面9m(可調(diào)至9.5m)處，此位置鑄坯液芯約為42mm，這一液芯區(qū)域?qū)τ跀嚢杵鞫阅軌蚴蛊浒l(fā)揮有效的作用。

5 電磁攪拌相關(guān)參數(shù)的確定

5.1 攪拌頻率的影響

保持其它連鑄工藝參數(shù)恒定，攪拌器頻率對(duì)鑄坯偏析指數(shù)的影響如圖5所示。數(shù)據(jù)顯示，攪拌頻率在6Hz以上時(shí)，頻率的增加會(huì)引起鑄坯偏析指數(shù)的增加，在12Hz時(shí)也出現(xiàn)了較低的偏析，但與6Hz的工作條件下相比，12Hz的頻率使攪拌器投入更多的能量，因而能耗較高，故6Hz是比較合適頻率。

(拉速1.6 m/min；二冷0.72 L/kg；電流300A、350A、400A)圖5 偏析指數(shù)平均值Fig.5 The average value of segregation index

5.2 攪拌電流的影響

在6 Hz工作條件下，在不同攪拌電流下采用上述2.2所述的不同檢驗(yàn)方法分析各坯樣中心碳偏析指數(shù)和等軸晶比例?？梢钥闯?，在此生產(chǎn)條件下，增大攪拌電流，試樣中心碳偏析指數(shù)隨之下降，而等軸晶比例有上升趨勢(shì)，如圖6所示。

圖6 不同攪拌電流下對(duì)應(yīng)的中心碳偏析指數(shù)和等軸晶比例Fig.6 The central segregation index and the proportion of equiaxial crystal under different stirring current

通過(guò)對(duì)攪拌器工作電流和工作頻率的實(shí)驗(yàn)研究及分析，可以得出在其他工藝條件穩(wěn)定的情況下，該攪拌器合適的工作電流為400 A，工作頻率為6 Hz。在此條件下，鑄坯中心偏析指數(shù)最小，等軸晶比例最高。

6 鑄坯末端電磁攪拌的應(yīng)用效果

通過(guò)以上多澆次實(shí)驗(yàn)及取樣分析，結(jié)合高碳鋼連鑄工藝，最終確定了末端電磁攪拌器的安裝位置在距離彎月面9 m的區(qū)域，得到了該攪拌器合適的工作電流為400 A，工作頻率為6 Hz，并在此參數(shù)條件下進(jìn)行高碳鋼的生產(chǎn)。

鑄坯在應(yīng)用末端電磁攪拌技術(shù)之前，生產(chǎn)82B系列高碳鋼中心縮孔2.0級(jí)別以下的占統(tǒng)計(jì)數(shù)量的92%，1.0級(jí)別以下的占比為73%；中心碳偏析在≤1.10的比例為58%，中心碳偏析≤1.15的比例為76%，中心碳偏析≥1.20的比例為11%，分別如圖7所示。

圖7 改造前82B偏析統(tǒng)計(jì)和縮孔評(píng)級(jí)Fig.7 82B segregation statistics and shrinkage rating before revamping

應(yīng)用末端電磁攪拌之后，鑄坯中心偏析和縮孔得到較為明顯的改善，82B縮孔在2.0級(jí)以下的占統(tǒng)計(jì)數(shù)量的98%，1.0級(jí)別以下的占比為87%；而中心碳偏析在≤1.10的比例達(dá)到89%，中心碳偏析≤1.15的比例達(dá)到97%，中心碳偏析最大值不超過(guò)1.20，如圖8所示。

圖8 改造后82B偏析統(tǒng)計(jì)和縮孔評(píng)級(jí)Fig.8 82B segregation statistics and shrinkage rating after revamping

7 結(jié)論

(1)通過(guò)對(duì)末端電磁攪拌技術(shù)的研究可知，該鑄機(jī)生產(chǎn)高碳鋼時(shí)，連鑄工藝參數(shù)在鋼水過(guò)熱度25 ℃，連鑄拉速1.60 m/min，二冷比水量0.72 L/kg的情況下，在距離彎月面9 m處安裝電磁攪拌裝置，攪拌器合適的工作電流為400 A，工作頻率為6 Hz，可以取得較好的工藝效果。

(2)在應(yīng)用末端電磁攪拌技術(shù)優(yōu)化工藝條件下，82B系列高碳鋼中心偏析指數(shù)平均值由原來(lái)的1.09降低到1.06以下，鑄坯內(nèi)部質(zhì)量得到顯著提高。

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Revamping and research on F-EMS of billet casting machine

ZHANG Fu-lai

(MCC Capital Engineering & Research Incorporation Ltd., Beijing 100176, China)

An effect of how much the superheat, casting speed, secondary cooling specific water flow rate of a billet casting machine affects on internal quality of 82B billet in one steel-making plant. Optimum parameters in production are obtained, while it considers the pin-shooting test to determine the end position of the final electromagnetic stirring device. The optimal parameters of electromagnetic stirring steady process condition come after the steady process condition. It reduces the central segregation and shrinkage after revamping, and improves the internal quality of the billet.

billet casting; central segregation; shrinkage; F-EMS

2016-01-10；

2016-04-01

張福來(lái) (1984-)，男，中冶京誠(chéng)工程技術(shù)有限公司工程師，碩士，主要從事連鑄設(shè)備管理工作。

TF777

A

1001-196X(2016)05-0102-05