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    玉門油田欠平衡井固井技術研究與應用

    2016-12-09 02:04:07田群山祁文明
    西部探礦工程 2016年11期
    關鍵詞:環(huán)空固井水泥漿

    杜 江,劉 謙,田群山,祁文明

    (西部鉆探國際鉆井公司,甘肅酒泉735009)

    玉門油田欠平衡井固井技術研究與應用

    杜江*,劉謙,田群山,祁文明

    (西部鉆探國際鉆井公司,甘肅酒泉735009)

    為了提高玉門油田欠平衡井的固井質(zhì)量,對欠平衡井的固井難點進行了系統(tǒng)分析,從水泥漿體系和固井工藝方面開展了研究,制定了針對性的技術對策,體系上對水泥漿的性能進行了優(yōu)化,工藝上改進了前置液、優(yōu)化了環(huán)空漿柱結構和注替參數(shù),同時結合配套技術措施,通過現(xiàn)場應用取得了良好的效果。

    欠平衡井;固井;尾管懸掛

    1 概述

    玉門油田青西、鴨兒峽區(qū)塊隨著多年的開采,地層壓力逐漸降低,為了發(fā)現(xiàn)油氣層和保護油層,玉門油田部署了欠平衡井,井身結構主要為“三層”結構,井型為定向井,完鉆井深在3600~4900m之間,統(tǒng)計前期平均井徑擴大率為25.14%,完井采用尾管懸掛工藝固井,由于沒有一套成熟的欠平衡井固井工藝和水泥漿體系,整體固井質(zhì)量不理想。

    2 固井難點分析及技術對策

    2.1固井難點

    (1)欠平衡鉆井,受地應力影響,井眼不規(guī)則,不利于水泥漿的頂替,影響水泥漿與地層的膠結質(zhì)量。

    (2)井徑擴大率大,甚至超過彈性扶正器的外徑,導致套管居中度低,固井質(zhì)量難以保證。

    (3)欠平衡完井大多采用尾管懸掛固井,“大肚子,小出口”,施工壓力高,裸眼井段頂替排量相對較低。

    (4)由于欠平衡井大多為定向井,水泥漿性能需滿足定向井固井的要求,同時為了滿足有效頂替和保護油層的需要,需控制較短的過渡時間和較低的環(huán)空靜壓差,因此對水泥漿的要求高。

    2.2技術對策

    2.2.1水泥漿體系調(diào)試與優(yōu)選

    (1)針對欠平衡井的固井提出對水泥漿性能的要求;

    (2)對低密、常規(guī)和常規(guī)加砂水泥漿體系進行室內(nèi)評價和優(yōu)選,提高水泥漿壁面剪切力,并不斷完善水泥漿性能,滿足玉門油田欠平衡固井的要求;

    (3)根據(jù)實鉆情況優(yōu)選水泥漿體系。

    2.2.2優(yōu)化固井工藝

    (1)采用沖洗前置液,加大前置液用量,有利于井壁清洗和水泥漿頂替;

    (2)優(yōu)化漿柱結構:通過漿柱結構的優(yōu)化,減小替漿壓力,有利于提高頂替排量;

    (3)優(yōu)化注替參數(shù):在條件允許的情況下合理設計替漿頂替排量,盡量提高環(huán)空返速,滿足最佳層流頂替。

    2.2.3其它技術要求

    (1)完鉆后循環(huán)充分鉆井液,在確保巖屑攜帶干凈的前提下,促使裸眼井壁段形成泥餅。

    (2)對雙弓和單弓彈性扶正器進行評價,并合理配套使用這2種扶正器,提高套管居中度。

    (3)固井前調(diào)整鉆井液性能滿足有效頂替的要求。

    3 技術對策研究

    3.1水泥漿體系

    3.1.1水泥漿性能要求

    水泥漿對油氣層的傷害主要有:濾液進入儲層,粘土礦物發(fā)生膨脹,縮小油流孔道;水泥漿濾液與地層水和鉆井液濾液發(fā)生反應產(chǎn)生沉淀,堵塞孔隙;水泥漿顆粒進入孔隙,堵塞孔道,降低滲透率;水泥漿在初凝失重期間,水泥漿濾液及固相顆粒有充分的機會進入儲層,傷害油氣層,降低滲透率。因此重點要控制水泥漿的游離液小于0.2mL、失水小于50mL、穩(wěn)定性(上下密度差)小于0.02g/cm3、水泥漿的過渡時間小于30min。

    3.1.2水泥漿室內(nèi)調(diào)配

    為了滿足不同井深和不同封固段的要求,室內(nèi)對低密早強、低密高強、常規(guī)和常規(guī)加砂4種水泥漿體系進行了調(diào)試,根據(jù)玉門油田的實際鉆井情況,優(yōu)選了配方4,其配方和性能如表1所示。

    表1 室內(nèi)調(diào)試的配方

    3.2固井工藝

    3.2.1優(yōu)化前置液體系

    BCS沖洗液具有較強的滲透作用,能夠快速地滲入鉆井過程中在井壁上形成的泥餅,將泥餅分散和剝蝕掉,從而提高水泥漿與接觸界面的膠結能力;還具有較強的洗油特性,在較寬溫度范圍內(nèi)對水基和油基泥漿具有優(yōu)良的沖洗作用。能夠有效地清除和驅(qū)替井中油相物質(zhì),將井中親油界面改變?yōu)橛H水界面,提高水泥漿與界面的膠結性能;與油基和水基鉆井液具有良好的相容性。因此室內(nèi)采用BCS為主劑調(diào)試了沖洗前置液配方,配方為清水+10%沖洗劑+10%降失水劑+1%緩凝劑+0.1%消泡劑,沖洗效率能夠達到90%以上,沖洗時間小于3min。

    3.2.2漿柱結構研究

    水泥漿柱結構依據(jù)地層壓力、地層破裂壓力、設備的額定壓力和最高靜壓差來進行設計,既能保障注替過程中能壓穩(wěn)地層、不壓漏地層,又能保護油層和保障施工安全。所以要確定施工過程中的環(huán)空當量密度范圍(以青2-69井為例,井深4820m)。

    ①環(huán)空當量密度下限。青2-69井地層孔隙壓力梯度最大為:1.18MPa/100m,因此環(huán)空當量密度下限為1.2g/cm3。

    ②環(huán)空當量密度上限。青西區(qū)塊循環(huán)壓耗一般在18MPa,高壓管線的最額定壓力為35MPa,考慮安全因素,施工壓力按80%計算為28MPa,施工過程產(chǎn)生的靜壓差不超過4MPa,計算出最大環(huán)空當量密度為1.29g/cm3。該壓力小于地層破裂壓力的當量密度1.95g/cm3,且能夠保障施工安全,因此允許的環(huán)控當量密度上限為1.45g/cm3。

    ③環(huán)空漿柱結構設計。通過環(huán)空當量密度范圍,結合盡量減小靜壓差的原則,漿柱結構設計為:預處理泥漿(500m井段)+沖洗前置液(300m井段)+水泥漿(封固段),通過青2-69井環(huán)空當量密度計算為1.23g/cm3,靜壓差為3.3MPa,該漿柱結構滿足固井要求。

    3.2.3優(yōu)化注替參數(shù)

    在現(xiàn)場條件一定的情況下,優(yōu)化注替參數(shù)能夠有效提高頂替效率和保障固井施工安全,其中替漿排量是參數(shù)優(yōu)化的核心。摩阻壓力梯度與頂替速度的平方成正比,頂替排量的提高可最大程度地提高水泥漿的摩阻壓力梯度,從而提高頂替效率。結合青2-69井實際情況,通過對不同排量下環(huán)空壓力的計算,排量在15L/s時,環(huán)空返速能夠達到1m/s,替漿壓力能夠在25MPa以內(nèi),因此設計注替排量15L/s,碰壓時降低排量至12L/s左右,控制壓力在25MPa以內(nèi)。

    3.3其它技術措施

    為了確保施工安全,保障固井質(zhì)量,在完善固井工藝,優(yōu)化水泥漿性能的前提下,制訂了如下技術技術措施。

    (1)下套管前必須認真通井,遇阻井段要認真劃眼,同時循環(huán)充分鉆井液,確保巖屑攜帶干凈,促使裸眼井壁段形成泥餅,確保井眼暢通無阻。

    (2)在井眼條件一定的情況下,每根套管加放一只扶正器,雙弓和單弓彈性扶正器交替加放,通過軟件計算,裸眼井段的套管居中度能夠達到80%,有利于提高了頂替效率。

    (3)準備隔離液15m3左右,密度在鉆井液和水泥漿之間,粘度低于70s,替漿時在中心管位置替入,防止水泥漿污染,保障施工安全。

    (4)套管入境后在保證鉆井液性能穩(wěn)定的前提下,降低鉆井液的塑性粘度和動切力,使其低于水泥漿切力,控制粘度在50s左右、屈服值小于15Pa,有利于水泥漿的頂替。

    (5)在尾管坐掛前,為了將巖屑攜帶干凈,需充分循環(huán)鉆井液2周以上,要求鉆井液性能穩(wěn)定且滿足固井施工要求。

    4 現(xiàn)場應用情況

    4.1基本情況

    該技術目前在玉門油田運用5口井(鴨西6井、鴨西7井、青2-69井、青2-70井和青2-76井),固井質(zhì)量合格率100%。其中青2-69井是酒泉盆地酒西坳陷青西凹陷窟窿山構造的一口開發(fā)定向井,該井定向井段為3026~3294m,3294m之后穩(wěn)斜鉆井,中完井深4452.00m,三開采用?165mm鉆頭液相欠平衡鉆進,泥漿密度1.15g/cm3,完鉆井深4822m,平均井徑225.65mm,最大井斜25.54°/4650m,最大狗腿度3.6°/ 4500m。完井下入?127mm油層套管至井深4820m,采用尾管懸掛方式固井,下套管和固井施工安全、順利。青2-69井的井徑井斜曲線見圖1。

    圖1 青2-69井的井徑井斜曲線圖

    4.2主要技術措施

    該井在運用欠平衡井固井技術的同時,采用了如下技術措施:

    (1)為了起到?jīng)_刷、過渡和隔離的作用,配置了密度為1.15 g/cm3預處理泥漿,粘度50s。

    (2)由于該井封固段不長,為了有效封固裸眼井段,采用了常規(guī)加砂水泥漿體系,水泥漿性能滿足設計要求,稠度系數(shù)為0.93Pa·sn,動切力33Pa。

    (3)為了防止中心管拔出后水泥漿和鉆井液污染,在懸掛器位置替入隔離液7m3,其密度為1.15g/cm3,漿體流動性和沉降穩(wěn)定性良好。

    (4)固井前充分循環(huán)了泥漿,調(diào)整了性能,粘度71s,屈服值(9.9Pa)低于水泥漿的屈服值(23Pa)。

    4.3固井施工及質(zhì)量評價

    該井固井準備工作充分,套管下入和尾管坐掛倒扣順利,注入水泥漿18m3,平均密度為1.9cm3,施工排量在14~16L/s之間,最高施工壓力23MPa,碰壓明顯,套管密封良好,后期測井固井質(zhì)量合格,優(yōu)質(zhì)井段占60.5%。

    5 認識

    (1)欠平衡井固井的水泥漿體系能夠滿足固井要求,但有待于進一步完善。

    (2)預處理泥漿和沖洗前置液優(yōu)化了漿柱結構,起到了隔離、過渡和沖洗的作用,且有利于提高頂替效率。

    (3)定向井段每根套管加放一只扶正器,有利于套管的順利下入和居中。

    (4)在尾管懸掛固井中,采用隔離液的防污染技術對固井施工安全尤為重要。

    (5)對于只是發(fā)現(xiàn)油層而采用欠平衡鉆井的井,可以實施固井,但對為了保護油藏實施的欠平衡鉆井,不建議實施固井。

    [1]樊朝斌,補成中,等.川西深層欠平衡鉆井井壁穩(wěn)定的幾個問題[J].石油地質(zhì)與工程,2007,21(1).

    [2]劉德平,王仕水,等.高壓低滲透氣井欠平衡固井技術[J].天然氣工藝,2009,29(8).

    TE256

    B

    1004-5716(2016)11-0081-03

    2015-12-08

    2016-01-18

    杜江(1984-),男(漢族),貴州甕安人,工程師,現(xiàn)從事固井技術研究與現(xiàn)場服務工作。

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