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    慶陽(yáng)支線管道腐蝕控制研究與參數(shù)測(cè)量分析

    2016-12-09 02:04:04馬宏宇
    西部探礦工程 2016年11期
    關(guān)鍵詞:閥室試片陰極保護(hù)

    屈 銳,馬宏宇,文 立,安 順

    (1.中國(guó)石油管道公司西安輸油氣分公司,陜西西安718000;2.中國(guó)石油管道公司沈陽(yáng)龍昌管道檢測(cè)中心,遼寧沈陽(yáng)110000)

    慶陽(yáng)支線管道腐蝕控制研究與參數(shù)測(cè)量分析

    屈銳*1,馬宏宇1,文立2,安順1

    (1.中國(guó)石油管道公司西安輸油氣分公司,陜西西安718000;2.中國(guó)石油管道公司沈陽(yáng)龍昌管道檢測(cè)中心,遼寧沈陽(yáng)110000)

    長(zhǎng)輸管道的腐蝕控制是否合理有效直接關(guān)乎管道的運(yùn)行安全和經(jīng)濟(jì)壽命。從管道腐蝕與控制的機(jī)理入手,對(duì)管道陰極保護(hù)準(zhǔn)則及相關(guān)參數(shù)測(cè)量方法進(jìn)行深入分析,結(jié)合實(shí)際情況,對(duì)近幾年慶陽(yáng)支線所測(cè)陰極保護(hù)電位參數(shù)趨勢(shì)圖綜合比對(duì),查找陰極保護(hù)異常管段,并對(duì)異常管段進(jìn)行多次復(fù)測(cè)和實(shí)驗(yàn)校驗(yàn)工作,查出問(wèn)題根本所在。并分析總結(jié)了目前各輸油氣分公司在管道斷電電位測(cè)量、評(píng)價(jià)管道陰極保護(hù)有效性方面的局限性以及陰極保護(hù)參數(shù)測(cè)量分析時(shí)應(yīng)注意的評(píng)價(jià)誤區(qū),為其他分公司及站隊(duì)開展管道腐蝕控制研究與參數(shù)測(cè)量分析提供參考與指導(dǎo)。

    長(zhǎng)輸管道;慶陽(yáng)支線;腐蝕控制;參數(shù)測(cè)量;分析

    隨著能源需求的不斷增長(zhǎng),承擔(dān)油氣運(yùn)輸任務(wù)主力軍的管道行業(yè)得到快速發(fā)展,為實(shí)現(xiàn)降本增效,提高管道投用效率,建設(shè)期間優(yōu)化設(shè)計(jì)方案、采用焊接新工藝和防腐新材料已被廣泛采用,但是,如何延長(zhǎng)管道運(yùn)行壽命,其腐蝕控制系統(tǒng)起到了至關(guān)重要的作用[1]。目前,國(guó)內(nèi)外諸多學(xué)者針對(duì)這一問(wèn)題,展開了豐富的研究[2]。以腐蝕控制理論標(biāo)準(zhǔn)入手,并結(jié)合蘭鄭長(zhǎng)成品油管道慶陽(yáng)支線實(shí)際防腐參數(shù)測(cè)試結(jié)果進(jìn)行分析,找出陰極保護(hù)系統(tǒng)存在的問(wèn)題和解決辦法。

    1 腐蝕與控制機(jī)理

    油氣管道外腐蝕控制系統(tǒng)由防腐層和陰極保護(hù)系統(tǒng)組成。防腐層是控制管道腐蝕的第一道防線,然而管道在建設(shè)施工及運(yùn)行過(guò)程中,防腐層不可避免地會(huì)因外力出現(xiàn)一些漏點(diǎn),導(dǎo)致管體與腐蝕性環(huán)境接觸,形成腐蝕原電池回路而受到腐蝕威脅。陰極保護(hù)系統(tǒng)則為這些漏點(diǎn)處管體提供電流保護(hù),防止管道發(fā)生腐蝕,是管道腐蝕控制的第二道防線[3-5]。陰極保護(hù)技術(shù)通過(guò)向管道表面提供陰極電流,使管/地電位發(fā)生負(fù)向極化,從而控制管道表面腐蝕[6]。陰極保護(hù)方法包括強(qiáng)制電流法和犧牲陽(yáng)極法,2種方法原理相同,只是陰極保護(hù)電流來(lái)源不同:犧牲陽(yáng)極法陰極保護(hù)電流來(lái)自陽(yáng)極體;強(qiáng)制電流法陰極保護(hù)電流來(lái)源于直流電源,國(guó)內(nèi)通常為恒電位儀,國(guó)外則通常采用整流器。2種陰極保護(hù)方法中,通常以強(qiáng)制電流保護(hù)為主[7]。

    2 陰極保護(hù)準(zhǔn)則

    在陰極保護(hù)過(guò)程中,評(píng)價(jià)長(zhǎng)輸管道是否達(dá)到有效保護(hù)的主要指標(biāo)公認(rèn)為管道瞬時(shí)斷電電位負(fù)于-850 mV(CSE)正于-1200mV(CSE)或管道陰極極化電位與自然電位差值滿足-100mV的負(fù)向極化準(zhǔn)則[2]。但是,在實(shí)際工況中,油氣管道不免受到運(yùn)行介質(zhì)溫度、外部動(dòng)態(tài)直流干擾、交流干擾等影響,使我國(guó)現(xiàn)有陰極保護(hù)準(zhǔn)則并不能完全滿足油氣管道生產(chǎn)需求,進(jìn)而可能導(dǎo)致管道產(chǎn)生欠/過(guò)保護(hù)問(wèn)題,相對(duì)于采用3PE進(jìn)行管道外防腐,過(guò)保護(hù)相比于欠保護(hù)危害較大,當(dāng)過(guò)保護(hù)時(shí),3PE管道極易產(chǎn)生剝離,導(dǎo)致剝離面產(chǎn)生電流屏蔽,會(huì)造成管道嚴(yán)重腐蝕[1]。因此,開展高運(yùn)行溫度管道陰極保護(hù)準(zhǔn)則研究、通過(guò)引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)準(zhǔn)則完善我國(guó)現(xiàn)有陰極保護(hù)準(zhǔn)則和建立交流干擾下的管道陰極保護(hù)準(zhǔn)則等來(lái)完善油氣管道陰極保護(hù)技術(shù)還有許多鉆研空間。

    3 陰極保護(hù)參數(shù)測(cè)量

    目前,由于國(guó)內(nèi)還未研發(fā)出具備通/斷電電位自動(dòng)測(cè)量和數(shù)據(jù)采集功能的陰極保護(hù)裝備,因此,陰極保護(hù)主要采取通電控制、斷電保護(hù)的方式進(jìn)行日常管理。為評(píng)價(jià)所測(cè)管段的腐蝕現(xiàn)狀,管道公司需由具備相應(yīng)資質(zhì)和設(shè)備的專業(yè)公司定期開展全段管道斷電電位的測(cè)量工作才能完成。獲得斷電電位有3種方法:(1)在管道斷開犧牲陽(yáng)極的情況下,采用GPS衛(wèi)星同步中斷器實(shí)現(xiàn)被測(cè)管段上所有恒電位儀瞬時(shí)同步斷電的方法來(lái)測(cè)量,但在測(cè)量時(shí)應(yīng)考慮管道均壓線的影響和排除被測(cè)管段雜散電流的干擾;(2)埋設(shè)特定面積的試片,使之充分極化后,測(cè)得斷開試片與管道連接的瞬間電位,以獲得無(wú)IR降的斷電電位[3];(3)采用與試片法原理相同的極化探頭法進(jìn)行斷電電位測(cè)量。

    4 慶陽(yáng)支線陰極保護(hù)系統(tǒng)問(wèn)題分析

    蘭鄭長(zhǎng)成品油管道慶陽(yáng)支線于2008年始建,2010年10月投產(chǎn)運(yùn)行至今,設(shè)計(jì)壓力9MPa,全長(zhǎng)220km,全段采用3PE外防腐層,共設(shè)兩座恒電位儀陰極保護(hù)站,分別位于出站下游36km處(39#~40#)的1#閥室和115km處(122#~123#)的5#閥室,除出站處設(shè)有絕緣接頭外,全段管道未安裝其他絕緣接頭。

    為了對(duì)發(fā)現(xiàn)問(wèn)題有一個(gè)較為直觀了解,篩選了3組近兩年來(lái)由站隊(duì)測(cè)試的具有代表性的管道通電點(diǎn)電位趨勢(shì)圖進(jìn)行比對(duì),如圖1所示。

    圖1 電位趨勢(shì)圖

    其中,2014年3月以前,管道恒電位儀給定電位均為1158mV,所測(cè)通電電位主要位于1200~1500mV,電位曲線較平穩(wěn);2014年3月,恒電位儀給定電位按要求進(jìn)行調(diào)整為1400mV,之后測(cè)得通電電位明顯得到提升,主要位于1350~1700mV,至2015年1月電位曲線依舊較平穩(wěn);但是,在2015年1月以后,管道出站至1#閥室陰極保護(hù)站之間電位曲線明顯異于先前,1#閥室下游通電電位較為平穩(wěn),主要位于1350~1750mV。

    按照陰保代維計(jì)劃安排,在二、三季度分別對(duì)管道陰極保護(hù)參數(shù)進(jìn)行了3次全線測(cè)試,二、三季度平均斷電電位如圖2所示。

    發(fā)現(xiàn)出站至1#閥室部分管段陰極保護(hù)斷電電位偏低,與自然電位差值不滿足-100mV的負(fù)向極化準(zhǔn)則,因此存在欠保護(hù)問(wèn)題,而緊靠5#閥室下游部分管段斷電電位超過(guò)-1200mV,最高為-1295mV,存在過(guò)保護(hù)問(wèn)題。

    4.1出站至1#閥室陰極保護(hù)數(shù)據(jù)測(cè)量與分析

    為排除恒電位儀影響的因素,對(duì)恒電位儀系統(tǒng)及外部接線進(jìn)行測(cè)試。測(cè)試結(jié)果表明,1#閥室恒電位儀系統(tǒng)正常,外部接線正常,并通過(guò)測(cè)量,恒電位儀長(zhǎng)效參比有效與標(biāo)準(zhǔn)參比差值為26mV,陽(yáng)極接地電阻為1.76Ω。通過(guò)檢測(cè),排除了恒電位儀系統(tǒng)運(yùn)行不正常導(dǎo)致電位偏低的因素。

    4.1.1管道電位原始數(shù)據(jù)測(cè)量

    閥室恒電位儀控制電位為1400mV,保護(hù)電位為1400mV,輸出電壓4.5V,輸出電流2.2A。在此條件下測(cè)得的陰極保護(hù)數(shù)據(jù),見(jiàn)表1。

    4.1.2調(diào)整后管道電位數(shù)據(jù)測(cè)量

    對(duì)1#閥室恒電位儀閥室恒電位儀控制電位調(diào)整為2000mV,保護(hù)電位為2000mV,調(diào)整后,輸出電壓9.3V,輸出電流4.1A。在此條件下測(cè)得的陰極保護(hù)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

    圖2 斷電電位圖

    表1 陰極保護(hù)數(shù)據(jù)

    表2 陰極保護(hù)數(shù)據(jù)

    由以上2個(gè)表格對(duì)比可以看出,恒電位儀控制電位由1400mV調(diào)至2000mV,恒電位儀輸出電流由2.2A提高至4.1A,增大了1.9A,管道斷電電位均也有一定程度的提高,但是提高效果不明顯。

    對(duì)上述采用試片法測(cè)得的斷電電位與恒電位儀同步中斷法測(cè)得數(shù)據(jù)不一致的現(xiàn)象,通過(guò)查閱大量文獻(xiàn)資料得到了依據(jù):特定大小電極面積的試片無(wú)法適用于所有條件下的測(cè)量,試片面積需根據(jù)管道涂層類型、涂層狀況及測(cè)量點(diǎn)位置進(jìn)行調(diào)整[8-10]。因此,上述情況這可能是因?yàn)樵嚻瑯O化需要的電流小,所以電位得到了提升;管道極化需要的電流大,所以沒(méi)有得到足夠的電流,即管道線路存在比試片面積大很多的漏點(diǎn)。為排查問(wèn)題發(fā)生的原因,結(jié)合以往經(jīng)驗(yàn),考慮到管道線路目前不具備進(jìn)行大面積開挖驗(yàn)證的條件,決定首先對(duì)易發(fā)生防腐層損壞的閥室內(nèi)埋地截?cái)嚅y及三通進(jìn)行詳細(xì)排查。

    4.21#閥室數(shù)據(jù)測(cè)量及分析

    在保證恒電位儀與先前運(yùn)行條件一致的情況下(保護(hù)電位為1400mV)進(jìn)行測(cè)量,數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。

    表3 1#閥室數(shù)據(jù)

    由表3數(shù)據(jù)可以看出,進(jìn)出站三通和主閥位置陰保電流流失,電位偏低。

    為驗(yàn)證上述結(jié)論,使用PCM+設(shè)備,設(shè)置了5種實(shí)驗(yàn)條件對(duì)1#閥室漏電情況進(jìn)行復(fù)測(cè)(1#閥室位于39#和40#樁之間),若PCM+發(fā)射點(diǎn)兩側(cè)均無(wú)大的漏點(diǎn),根據(jù)并聯(lián)線路分流作用,發(fā)射在管道上的電流應(yīng)該在發(fā)射點(diǎn)(閥室)兩側(cè)各為二分之一。

    實(shí)驗(yàn)一:PCM+發(fā)射機(jī)正極接管道,負(fù)極接恒電位儀陽(yáng)極,調(diào)節(jié)到輸出為2A的發(fā)射電流,閥室上游80m處接收電流為900mA,39#樁(閥室上游第一個(gè)樁)415mA,36#樁(閥室上游3km處接收)505mA;閥室下游150m處接收電流僅為400mA。

    實(shí)驗(yàn)二:PCM+發(fā)射機(jī)正極接管道,負(fù)極接恒電位儀機(jī)殼接地,調(diào)節(jié)到輸出為2A的發(fā)射電流,測(cè)得閥室上游20m處(圍墻外)接收電流為137mA,閥室下游5m處接收121mA。

    實(shí)驗(yàn)三:PCM+發(fā)射機(jī)正極接管道,負(fù)極接恒電位儀機(jī)殼接地,調(diào)節(jié)到輸出為600mA的發(fā)射電流,則測(cè)得閥室上游20m處(圍墻外)接收電流為80mA,閥室下游5m處接收75mA。

    實(shí)驗(yàn)四:以閥室下游40#測(cè)試樁作為PCM+電流發(fā)射點(diǎn),發(fā)射電流270mA,閥室上游20m接收電流20mA,閥室下游5m接收電流120mA。

    實(shí)驗(yàn)五:PCM+發(fā)射機(jī)正極接管道,負(fù)極接恒電位儀機(jī)殼接地,調(diào)節(jié)到輸出為600mA的發(fā)射電流,閥室內(nèi)主閥和三通A字架DB值指示情況如圖3所示。

    圖3 DB值

    由以上試驗(yàn)可以得出:(1)1#閥室存在嚴(yán)重的漏電情況,即1#閥室主閥三通防腐層破損嚴(yán)重或存在異常接地搭接;(2)當(dāng)使用接地作為接地極時(shí)電流漏失比使用陽(yáng)極作接地極時(shí)電流漏失嚴(yán)重。

    5 結(jié)論

    (1)一般情況下,試片由基層單位的上級(jí)統(tǒng)一制作并配發(fā),未考慮實(shí)際管道涂層狀況等一些實(shí)際影響因素,所測(cè)管道斷電電位位于自然電位和通電電位之間,可能與管道真實(shí)保護(hù)電位存在偏差,因此直接將其作為管道腐蝕控制狀況的決定性依據(jù)存在一定的局限性。

    (2)慶陽(yáng)支線管道1#閥室內(nèi)部存在明顯的陰保電流流失,需要進(jìn)一步開展驗(yàn)證工作,找出異常點(diǎn),并根據(jù)實(shí)際情況采取相應(yīng)的修復(fù)措施。修復(fù)完畢后,需再次進(jìn)行出站至1#閥室之間的保護(hù)電位測(cè)試與防腐有效性評(píng)價(jià)工作。

    (3)過(guò)保護(hù)對(duì)3PE管道腐蝕控制危害較大,目前緊靠5#閥室下游部分測(cè)試樁存在過(guò)保護(hù)問(wèn)題,不排除出站至1#閥室之間是由于2014年恒電位儀給定電位調(diào)整后導(dǎo)致控制電位過(guò)高,造成過(guò)保護(hù),使防腐層損壞引起的。

    [1]相軍賈,紅霞.埋地管道防腐層局部剝離失效原因分析[J].油氣儲(chǔ)運(yùn),2003,22(1).

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    [6]張豐,齊曉忠,金宏,等.試片斷電法在管道陰極保護(hù)中的應(yīng)用[J].油氣儲(chǔ)運(yùn),2013,32(7).

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    [9]翁永基,閻茂成,李相怡,等.斷電法消除管道陰極保護(hù)電位IR降的研究[J].油氣儲(chǔ)運(yùn),2002,21(5).

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    TE83

    A

    1004-5716(2016)11-0068-04

    2015-12-18

    2015-12-18

    屈銳(1984-),男(漢族),陜西漢中人,工程師,現(xiàn)從事管道管理及陰極保護(hù)工作。

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