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    壓密注漿土體加固技術(shù)在頂管工程中的應(yīng)用

    2016-10-21 19:08:10李宇光
    低碳地產(chǎn) 2016年4期
    關(guān)鍵詞:頂管

    李宇光

    無錫市太湖新城發(fā)展集團(tuán)有限公司 江蘇 無錫 214000

    【摘 要】無錫市和暢路電力管廊頂管施工過程中,應(yīng)用壓密注漿土體加固技術(shù)對(duì)頂管沿線高壓鐵塔進(jìn)行加固保護(hù)。實(shí)踐證明,該技術(shù)可經(jīng)濟(jì)、有效得對(duì)沿線相關(guān)構(gòu)筑物起到加固保護(hù)作用,從而保證頂管施工的順利進(jìn)行。

    【關(guān)鍵詞】壓密注漿;頂管;土體加固

    隨著城鎮(zhèn)化建設(shè)進(jìn)程的加快,如何有效得提高現(xiàn)有土地的利用率,得到了各級(jí)政府和開發(fā)商的廣泛關(guān)注。高壓架空電力通道及其構(gòu)筑物在占用了大量的土地和空間資源的同時(shí),影響了整體的環(huán)境效果,因此近幾年,對(duì)高壓架空電力電纜入地改造工程興起。頂管技術(shù)作為一項(xiàng)成熟工藝具有對(duì)現(xiàn)狀交通和周邊環(huán)境影響小的特點(diǎn),也被廣泛應(yīng)用于高壓電力入地改造工程中。本文結(jié)合無錫市和暢路電力管廊頂管工程,應(yīng)用壓密注漿土體加固技術(shù)對(duì)頂管沿線高壓鐵塔進(jìn)行加固保護(hù),從而保證了頂管施工的順利進(jìn)行。

    一、工程概況

    無錫市和暢路電力管廊工程位于無錫市太湖新城,是為配合周邊地塊內(nèi)部的現(xiàn)狀220KV電力架空線入地敷設(shè),以提高該段道路兩側(cè)土地利用率而實(shí)施的項(xiàng)目。

    本項(xiàng)目電力管廊總體線位位于沿線道路南側(cè)的綠化帶里。全線共采用頂管方式新建d2400-3000mm電力管廊2190m,頂管深度位于地下10-13m,沿線涉及到紅莫線1#電力桿塔等多處現(xiàn)狀桿塔,需對(duì)其進(jìn)行加固保護(hù),以保證頂管施工期間高壓電力的正常使用。以紅莫線1#電力桿塔為例,采用壓密注漿加固技術(shù)對(duì)其進(jìn)行保護(hù)加固。

    1.1紅莫線 1#電力桿塔基本情況

    紅莫線1#電力桿塔,重力式基礎(chǔ)。三級(jí)臺(tái)階,最低層基礎(chǔ)7.2m×7.2m,基礎(chǔ)埋深3m。桿塔在頂管線位北側(cè),桿中心到頂管外壁的最近距離為6.17m。該位置處頂管為直線頂管,頂管=2.4m,壁厚0.24m, =2.88m。桿塔位置如圖1所示,桿塔和頂管的相對(duì)位置關(guān)系如圖2所示。

    圖1 紅莫線1#桿塔位置圖(單位:cm)

    圖2 紅莫線1#桿塔與頂管相對(duì)位置關(guān)系圖(單位:cm)

    二、壓密注漿加固方案

    考慮到頂管管頂距離桿塔基礎(chǔ)較近,為減小頂管施工對(duì)鐵塔的影響,保證鐵塔的安全,對(duì)頂管線位兩側(cè)1.5m范圍內(nèi)的土體進(jìn)行壓密注漿加固,注漿孔間距1m,以提高土體的承載力,增大土體的力學(xué)參數(shù),減小頂管施工引起的土體沉降。

    2.1壓密注漿加固原理

    壓密注漿法加固底層是通過一定的壓力將可固化的化學(xué)漿液或水泥漿液注入地層土的裂隙或空隙,以改善地層的物理學(xué)性能。壓密注漿一般是對(duì)地層垂直鉆孔,在孔內(nèi)注入漿液。在注漿孔附近一定影響半徑范圍內(nèi),固化的漿液和土顆粒凝聚成圓柱狀的固結(jié)體,該固結(jié)圓柱體的抗壓強(qiáng)度和抗壓縮變形能力高于未注漿的土體,密布排列的固結(jié)圓柱體形成了群樁效果,提高了地層的物理力學(xué)性質(zhì)。

    2.2紅莫線1#桿塔壓密注漿加固方案

    加固范圍:對(duì)頂管線位兩側(cè)1.5m,管頂以上2.0m,管底以下3m范圍內(nèi)的土體進(jìn)行壓密注漿加固;注漿孔間距1m;紅莫線1#桿塔土體加固范圍如圖3和圖4所示:

    圖3 紅莫線1#桿塔土體加固平面布置圖(單位:cm)

    圖4 紅莫線1#桿塔土體加固立面布置圖(標(biāo)注單位:cm,標(biāo)高單位:m)

    2、水泥砂漿采用42.5級(jí)的硅酸鹽水泥,水灰比取1,速凝劑摻入量1%-3%。水泥漿塌落度25mm~75mm,黏度80s~90s。注漿流量?。?~10)L/min,注漿壓力為1~2MPa。

    3、漿體經(jīng)過充分?jǐn)嚢韬蠓娇蓧鹤?,注漿過程中要不停的緩慢攪拌,攪拌時(shí)間小于初凝時(shí)間,漿液在泵送前需經(jīng)過篩網(wǎng)過濾。

    4、注漿采用跳孔間隔注漿,先外圍后中間的順序注漿,當(dāng)?shù)叵滤魉俣容^大時(shí),從水頭高的一端開始注漿。注漿先對(duì)滲透性和孔隙率大的土層進(jìn)行注漿,滲透系數(shù)相同時(shí),先注漿封頂,后由下向上進(jìn)行注漿,防止?jié){液外冒。

    5、液壓注漿的設(shè)備及工作參數(shù)根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)和試壓漿效果確定。

    三、壓密注漿加固方案計(jì)算分析

    地面沉降是由于頂管施工引起管道周圍的土體松動(dòng)和沉陷。引起地面沉降的因素很多,不但與土層的性質(zhì)有關(guān),而且與頂管的管徑大小,頂管機(jī)類型、操作人員的技術(shù)水平,頂管縱向軸向的垂直度以及頂管持續(xù)的時(shí)間、注漿情況等因素都有直接的關(guān)系。因此,在施工控制措施恰當(dāng)合理的情況下,對(duì)地面沉降的控制才可以得到保證的,同時(shí)本工程已對(duì)土體進(jìn)行了注漿加固,土體較原狀粉土有很大改善,超挖量可得到很好的控制,周圍土體的擾動(dòng)損失均會(huì)得到很大的改善。

    地面沉降計(jì)算采用Peck法的沉降槽理論。

    其中:—x位置處的地面沉降(m);

    —頂管管道軸線上方的最大地面沉降量(m),;

    —頂管管道軸線的橫向水平距離(m);

    —地面沉降槽寬度系數(shù)(m),,其中:—管道中心至地面的覆土厚度;—土的內(nèi)摩擦角。

    超挖量可由公式計(jì)算得到,其中:

    —頂管機(jī)頭切削面土體損失,;

    —頂管機(jī)頭糾偏引起的地層損失,;

    —頂管過程中管道外周與土層之間空腔引起的地層損失,主要由三部分組成:①頂管機(jī)頭外徑與管道外徑之間形成的環(huán)狀空隙造成的土體損失,;②中繼間外徑與管道外徑之間形成的環(huán)狀空隙造成的土體損失,;③相鄰管節(jié)間外壁不平整過大造成的土體損失,。

    (1)紅莫線1#桿塔

    ;

    ;

    ;

    ,該項(xiàng)中取0。

    頂管軸線上方地面的最大沉降。

    桿塔基礎(chǔ)邊緣距離頂管軸線的最近距離為3.995m,最遠(yuǎn)距離為11.195m,

    因此處的沉降為

    ;

    處的沉降為

    ;

    可見基礎(chǔ)最大沉降9.1mm<20mm,滿足要求。

    桿塔基礎(chǔ)兩側(cè)沉降差5.7mm,傾斜率為=5.7/7200=0.8‰<2‰,滿足要求。

    四、壓密注漿加固效果的檢測(cè)和分析

    對(duì)紅莫線1#桿塔頂管線位周圍土體進(jìn)行了壓密注漿加固處理之后,在110KV紅莫線1#桿塔南部附近,施工2個(gè)靜力觸探孔,孔深11.0~11.5米,采用5噸手搖式靜力觸探機(jī)對(duì)土體加固效果進(jìn)行了檢測(cè),以判別地基土在壓密注漿后力學(xué)強(qiáng)度的變化。經(jīng)過各孔靜力觸探試驗(yàn)比貫入阻力Ps值的厚度加權(quán)平均值結(jié)果分析:壓密注漿對(duì)(4)層粉土的強(qiáng)度起到一定提高作用,28天后(4)層粉土的強(qiáng)度可達(dá)160~170KPa。

    結(jié)論

    在無錫市和暢路電力管廊頂管施工中,采用壓密注漿工藝對(duì)頂管沿線現(xiàn)狀高壓桿塔周圍土體進(jìn)行加固,實(shí)踐及檢測(cè)數(shù)據(jù)證明,壓密注漿工藝提高了頂管穿越地層的性能,經(jīng)濟(jì)有效得控制了頂管施工對(duì)周圍現(xiàn)狀桿塔及構(gòu)筑物的沉降,從而保證了頂管工程的順利施工。

    參考文獻(xiàn):

    [1]魏綱,等.頂管施工引起的地面變形計(jì)算方法綜述[J].市政技術(shù),2005,(6).

    [2]蘭凱,等.壓密注漿在砂土液化處理中的應(yīng)用[J].探礦工程(巖土鉆掘工程),2005,(4).

    [3]喬宏偉,等.頂管施工中地面沉降的預(yù)測(cè)[J].西部探礦工程,2000,(6).

    (上接第40頁)

    土強(qiáng)度狀況,專門聘請(qǐng)我們公司為這項(xiàng)工程進(jìn)行相關(guān)的檢測(cè)。由于該結(jié)構(gòu)實(shí)體混凝土齡期大于1000d,所以很適合采用鉆芯修正回彈法對(duì)其進(jìn)行相關(guān)的檢測(cè)。根據(jù)具體的施工的狀況來看,將一層柱和二層柱,二層梁和三層梁分別都定為不同的檢驗(yàn)批,根據(jù)相關(guān)的規(guī)章程序:不同的批次進(jìn)行檢測(cè)的構(gòu)件,抽檢的檢測(cè)構(gòu)件的數(shù)量不得少于整批構(gòu)件總數(shù)的30%同時(shí)構(gòu)件的數(shù)量也要等于或者是大于10件。在現(xiàn)場(chǎng)的檢驗(yàn)過程中抽取第一層柱和第二層柱各10根,第二層梁和第三層梁各12根,首先是使用回彈法檢測(cè)送檢的構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度,然后再結(jié)合鉆芯法對(duì)檢驗(yàn)構(gòu)件進(jìn)行修正。

    現(xiàn)場(chǎng)采用回彈法每個(gè)不同批次的送檢構(gòu)件混凝土強(qiáng)度進(jìn)行檢測(cè),并分別在一、二層柱相應(yīng)測(cè)區(qū)鉆取75mm的混凝土芯樣(隨機(jī)各抽取9根構(gòu)件),在二、三層梁相應(yīng)測(cè)區(qū)鉆取100mm的混凝土芯樣(隨機(jī)各抽取6根構(gòu)件),進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)后修正混凝土構(gòu)件的測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值?!躲@芯法檢測(cè)}昆凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》第3.1.3條規(guī)定:抗壓試驗(yàn)的芯樣試件宜使用標(biāo)準(zhǔn)芯樣試件,其公稱直徑不宜小于骨料最大粒徑的3倍;也可采用小直徑芯樣試件,但其公稱直徑不應(yīng)小于70mm且不得小于骨料最大粒徑的2倍。標(biāo)準(zhǔn)芯樣公稱直徑為100mm、高徑比為1:1的混凝土圓柱體試件。由于本工程受柱徑向主筋間距的限制,柱芯樣公稱直徑采用75mm。

    6、結(jié)語

    鉆芯修正回彈法是對(duì)鉆芯法和回彈法的缺點(diǎn)進(jìn)行規(guī)避,將彼此的優(yōu)點(diǎn)進(jìn)行合理的發(fā)揮,很大程度上彌補(bǔ)了各自的不足之處,不但建筑工程的檢測(cè)精度和效率得到了提高,還避免了鉆芯法對(duì)建筑結(jié)構(gòu)的損壞,減小了工程量,受到廣大的檢測(cè)人員的一致好評(píng),從各個(gè)方面來看,鉆芯修正回彈法還是很值得在以后的實(shí)際工作中進(jìn)一步應(yīng)用的,建筑工程的檢測(cè)人員,要不斷的在工作中學(xué)習(xí),在工作中進(jìn)步。

    參考文獻(xiàn):

    [1]侯偉生.建筑工程質(zhì)量檢測(cè)技術(shù)手冊(cè)[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2013.

    [2]GB/T50344-2004,建筑結(jié)構(gòu)檢測(cè)技術(shù)標(biāo)[s].北京中國建筑工業(yè)出版社,2011.

    [3]CECS03:2007,鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程[s].北京中國建筑工業(yè)出版社,2012.

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