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    鐵路提速貨車用60Si2CrVAT鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制研究*

    2016-09-23 05:30:11張小華韓紅艷
    現(xiàn)代冶金 2016年1期
    關(guān)鍵詞:精煉爐渣中鋼坯

    王 前, 肖 波, 王 剛, 張小華, 韓紅艷

    (江蘇沙鋼集團(tuán)淮鋼特鋼有限公司,江蘇 淮安 223001)

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    鐵路提速貨車用60Si2CrVAT鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制研究*

    王前, 肖波, 王剛, 張小華, 韓紅艷

    (江蘇沙鋼集團(tuán)淮鋼特鋼有限公司,江蘇 淮安223001)

    對鐵路提速貨車用60Si2CrVAT鋼生產(chǎn)過程中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化情況進(jìn)行了研究分析,并提出穩(wěn)定控制鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的方法。

    60Si2CrVAT鋼; 精煉渣; 堿度; 氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)

    引言

    60Si2CrVAT鋼為鐵道部專用鋼號之一,主要用于制造鐵路貨車轉(zhuǎn)向架用圓柱螺旋彈簧,該鋼種技術(shù)要求極其嚴(yán)格,鐵道部運裝火車[342]號文件要求,該鋼種中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不大于13×10-6,疲勞壽命不低于300萬次。國內(nèi)外研究表明[1-2],降低氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)可以大幅度提高鋼的疲勞壽命,因此,為了得到高疲勞壽命的優(yōu)質(zhì)鋼材,有必要對60Si2CrVAT鋼生產(chǎn)過程中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化情況進(jìn)行跟蹤研究,以獲得一種穩(wěn)定控制鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)生產(chǎn)方法。

    1 研究方法

    1.1工藝流程

    鐵水預(yù)脫硫→100 t轉(zhuǎn)爐→100 t LF精煉爐→100 t RH真空脫氣→連鑄(M-EMS+F-EMS)→連軋。

    1.2工藝概述

    原料:90%鐵水+10%廢鋼。

    冶煉:100 t頂吹轉(zhuǎn)爐,出鋼w(C)≥0.10%,出鋼溫度≥1650 ℃。出鋼后加入增碳劑、合金、脫氧劑、渣料等。

    精煉:鋼包到站后,邊升溫,邊加入電石、鋁粒進(jìn)行擴(kuò)散脫氧?;?,盡快調(diào)渣,保證白渣精煉,R≥3.0,合金成分及溫度合適后,吊包送RH進(jìn)行真空脫氣處理。

    RH精煉:真空度≤67 Pa,保持時間≥15 min。處理結(jié)束后,喂入適量包芯線進(jìn)行夾雜物變性處理,軟吹氬時間≥15 min。

    連鑄:使用專用結(jié)晶器保護(hù)渣,過熱度20~30 ℃,拉矯溫度≥950 ℃。

    軋制:Ф1100 mm初軋開坯機(jī),開坯150 mm送十八架連軋機(jī)組軋制。

    1.3研究內(nèi)容

    影響鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的主要因素有生產(chǎn)過程、冶煉方法、脫氧制度、精煉渣組成、精煉渣堿度、非金屬夾雜物控制、保護(hù)澆注等,本文主要研究生產(chǎn)過程、精煉渣組成、精煉渣堿度等因素對鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響。

    1.4試樣制備

    取樣方法:鋼樣,圓柱形鋼杯,從鋼包中直接取,或在鋼材上取。

    渣樣,從鋼包中直接取。

    取樣數(shù)量:鋼樣,每爐取一批,具體取樣部位為:轉(zhuǎn)爐出鋼后、到LF精煉爐、出LF精煉爐、到RH精煉爐、出RH精煉爐、中間包、鋼坯、成品鋼材。數(shù)量:各1個。

    渣樣,每爐取一批,具體取樣部位為:到LF精煉爐、LF過程、出LF精煉爐、到RH精煉爐、出RH精煉爐。數(shù)量:各1個。

    1.5分析儀器

    TC-436型氮氧測定儀1臺,ARL9800型X熒光分析儀1臺。

    2 檢測數(shù)據(jù)

    精煉渣樣、氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分析數(shù)據(jù)如表1所示。

    3 氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)影響因素研究分析

    3.1生產(chǎn)過程氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化情況

    對表1中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)數(shù)據(jù)按各取樣位置取平均值并做出趨勢圖,如圖1所示。

    從圖1可以看出,在整個生產(chǎn)過程中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化規(guī)律如下:LF進(jìn)站(11.50×10-6)和處理(12.30×10-6)前期鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高,隨著LF處理過程的進(jìn)行,鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸降低,LF出站時鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為9.10×10-6,故整個LF處理過程降氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.4×10-6;在RH處理的整個過程中,鋼水中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)繼續(xù)降低,RH進(jìn)站時鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為7.0×10-6,出站時鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為6.00×10-6,故整個過程降氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)約1.0×10-6;而在RH處理結(jié)束至中間包澆注過程中,鋼水中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)是持續(xù)上升的,中間包鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為8.50×10-6,鋼坯中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為11.7×10-6,故該過程增氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5.7×10-6。

    從統(tǒng)計數(shù)據(jù)可知,鋼坯平均氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)比RH處理平均氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)高5.7×10-6,根據(jù)對現(xiàn)場的觀察分析可知,澆注過程鋼包長水口縫隙的吸氣、中間包鋼水與低堿度中包覆蓋劑間的反應(yīng)等中間包保護(hù)澆注措施不到位是主要因素;同時,鋼包澆水口,在中間包換鋼包澆鑄時,中間包鋼水液面波動較大也是影響因素之一。

    表1 精煉渣樣、氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分析數(shù)據(jù)/%

    爐號取樣位置w(CaO)w(SiO2)w(MgO)w(Al2O3)w(FeO+MnO)w(P2O5)R(CaO/SiO2)[O]×10-6926到LF55.8715.563.3619.470.880.0233.5913.0LF過程55.1114.503.6424.840.600.0143.8011.5出LF54.9213.883.7823.060.560.0103.9611.6到RH55.0815.003.8523.740.480.0113.677.4出RH52.4614.916.6822.790.510.0173.517.1中間包///////10.1鋼坯///////12.5鋼材///////9.8927到LF54.7521.813.7319.830.560.0192.5112.5LF過程56.9611.694.2225.390.420.0214.879.1出LF55.2516.595.0619.220.380.0163.3312.6到RH55.1410.385.4425.290.350.0135.313.7出RH53.0910.287.8525.390.350.0165.165.3中間包///////6.0鋼坯///////11.0鋼材///////11.0928到LF54.4214.132.4723.440.600.0183.8511.2LF過程54.8715.622.8219.830.640.0243.5112.5出LF52.579.975.5622.220.400.0225.273.8到RH54.4214.224.7623.060.400.0133.837.7出RH51.3614.049.0221.880.630.0183.666.3中間包///////7.5鋼坯///////12.0鋼材///////11.5929到LF53.2013.673.3122.620.530.0253.899.2LF過程54.4817.443.4218.940.800.0153.1216.1出LF54.0417.263.9721.230.550.0123.138.2到RH51.2012.454.4320.180.510.0124.119.2出RH49.749.929.8322.290.550.0185.015.4中間包///////10.5鋼坯///////11.4鋼材///////11.8

    圖1 生產(chǎn)過程氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化情況

    3.2精煉渣組成對氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響

    3.2.1渣中w(FeO+MnO)對氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響

    將表1中LF與RH過程所有精煉渣的w(FeO+MnO)與對應(yīng)氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)做出趨勢圖,如圖2所示。

    圖2 w(FeO+MnO)對氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響

    從圖2分析可知,隨著鋼包精煉渣中w(FeO+MnO)的增加,鋼材中的氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加趨勢非常明顯,可以判斷鋼包精煉渣中w(FeO+MnO)高對鋼中氧含量存在非常不利的影響,因此需要對精煉渣中w(FeO+MnO)進(jìn)行控制,可采取在LF精煉處理的前期對渣進(jìn)行擴(kuò)散脫氧的措施,控制w(FeO+MnO)不大于0.40%。

    3.2.2爐渣堿度(CaO/SiO2)對氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響

    將表1中LF與RH過程所有精煉渣的爐渣堿度(CaO/SiO2)與對應(yīng)氧含量做出趨勢圖,如圖3所示。

    圖3 R(CaO/SiO2)對氧含量的影響

    從圖3可以很明顯的看出,隨著爐渣堿度的增加,鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈現(xiàn)逐步減少的趨勢。同時從圖3可知,當(dāng)精煉渣的堿度小于4.0時,鋼中的氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)最高,最高氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到16.1×10-6;隨著堿度的增加,鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸減少,但精煉渣的堿度大于5.0以后,氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化不大,逐漸趨向于平穩(wěn)。

    3.2.3爐渣中w(Al2O3)對氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響

    將表1中LF與RH過程所有精煉渣的w(Al2O3)與對應(yīng)氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)做出趨勢圖,如圖4所示。

    圖4 渣中w(Al2O3)對氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響

    從圖4可知,鋼中全氧含量與精煉渣中w(Al2O3)存在一定的對應(yīng)關(guān)系,當(dāng)w(Al2O3)較低時,鋼中全氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)相對較高;而當(dāng)w(Al2O3)較高時,鋼中全氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)相對較低,當(dāng)w(Al2O3)≥21%時,鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)基本穩(wěn)定在12×10-6以下。但是本研究中精煉渣中w(Al2O3)最大值僅為25.39%,因此無法探討當(dāng)w(Al2O3)≥30%的情況,該條件下Al2O3對鋼水純凈度的影響將通過實驗來驗證。

    4 結(jié) 論

    (1)在LF及RH精煉過程中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈降低趨勢;連鑄過程中增氧嚴(yán)重,高達(dá)5.7×10-6。

    (2)對精煉渣的組成進(jìn)行控制有利于得到較低氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)的鋼,采取措施為控制渣中w(FeO+MnO)≤0.40%,精煉渣的堿度大于4.0,w(Al2O3)≥21%的方法可以穩(wěn)定將鋼中氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在12×10-6以下。

    [1]項程云主編.合金結(jié)構(gòu)鋼[M].北京:冶金工業(yè)出版社,1999.

    [2]惠衛(wèi)軍,董瀚,王琪,等.高強(qiáng)度彈簧鋼的疲勞性能[J].彈簧工程,1998,(3):20—30.

    2015-03-25

    王前,男,高級工程師,電話:13705238924

    TF114

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