基于低標(biāo)號(hào)瀝青與巖瀝青摻配技術(shù)高模量瀝青混合料耐久性試驗(yàn)研究

楊　琳

(西安鐵路職業(yè)技術(shù)學(xué)院， 陜西 西安　710600 )

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基于低標(biāo)號(hào)瀝青與巖瀝青摻配技術(shù)高模量瀝青混合料耐久性試驗(yàn)研究

楊琳

(西安鐵路職業(yè)技術(shù)學(xué)院， 陜西 西安710600 )

采用高模量瀝青混合料是解決瀝青路面車轍病害的有效途徑之一，通過(guò)70號(hào)瀝青與布頓巖瀝青復(fù)配技術(shù)來(lái)獲取高模量瀝青，并借鑒法國(guó)EME設(shè)計(jì)思路進(jìn)行高模量瀝青混合料設(shè)計(jì)研究，基于MMLS3加速加載試驗(yàn)、低溫彎曲試驗(yàn)、四分點(diǎn)小梁疲勞試驗(yàn)研究了BRA摻量對(duì)高模量瀝青混合料耐久性、低溫抗裂性以及疲勞性能的影響，綜合考慮BRA摻量對(duì)高模量瀝青流變性能及其混合料路用性能的影響，推薦了高模量瀝青混合料適宜的BRA摻量為30%～40%。

路面工程； 高模量瀝青； 高模量瀝青混合料； 巖瀝青； 耐久性

0　引言

耐久性高模量瀝青混合料(High Modulus Asphalt Concrete，簡(jiǎn)稱HMAC)是一種整體模量較高，抗疲勞性能良好的特種瀝青混合料，按照法國(guó)LPC瀝青路面設(shè)計(jì)指南，只有滿足模量(15 ℃，10 HZ,0.02 s)大于14000 MPa、豐度系數(shù)大于3.4%、車轍變形率(加載30000次)小于7.5%、100萬(wàn)次疲勞形變大于130 με的瀝青混合料才可被稱為耐久性高模量瀝青混合料[1-4]。其主體思想是通過(guò)一定技術(shù)途徑來(lái)提高瀝青混合料的模量，以減小車輛荷載作用下瀝青混合料的應(yīng)變，達(dá)到提高瀝青路面抗車轍能力、減薄瀝青路面厚度和提高瀝青路面耐久性的目的[5,6]。高模量瀝青分為三類：一種是降低瀝青混合料中瀝青的標(biāo)號(hào)，采用粘度較大的瀝青，比如30#、50#瀝青；另外一種則是在瀝青混合料中加入外摻改性劑，如70號(hào)瀝青+摻加巖瀝青或湖瀝青、SBS改性瀝青+天然瀝青或橡膠粉等，再者就是通過(guò)摻加高模量劑，如法國(guó)PR公司生產(chǎn)的PRS和PRM高模量劑。目前國(guó)內(nèi)外研究主要集中在PRS或PRM高模量改性瀝青及其混合料路用性能，鮮見(jiàn)基于低標(biāo)號(hào)瀝青與巖瀝青摻配技術(shù)獲取高模量瀝青混合料方面報(bào)道，對(duì)巖瀝青與基質(zhì)瀝青進(jìn)行摻配后適宜的巖瀝青摻量缺乏系統(tǒng)研究，也沒(méi)有基于室內(nèi)試驗(yàn)或試驗(yàn)路鋪筑研究摻配后高模量瀝青混合的長(zhǎng)期使用性能，本文結(jié)合寧高高速公路改造工程，系統(tǒng)研究了低標(biāo)號(hào)瀝青與巖瀝青摻配后合理的巖瀝青摻配比例，并借鑒法國(guó)EME設(shè)計(jì)思路，采用室內(nèi)加速加載試驗(yàn)、四分點(diǎn)加載疲勞試驗(yàn)對(duì)摻配后獲取的高模量瀝青混合料進(jìn)行耐久性試驗(yàn)驗(yàn)證。

1　基質(zhì)瀝青與BRA摻配高模量瀝青試驗(yàn)研究

1.1原材料及配比

試驗(yàn)選用SK70#A級(jí)道路石油瀝青；常用于生產(chǎn)改性瀝青的天然瀝青主要有布頓巖瀝青(BRA)、特立尼達(dá)胡瀝青(TLA)、青川巖瀝青(CBL)， 本文選用實(shí)體工程中采用的BRA巖瀝青，參考ASTM D5710提出的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)對(duì)BRA進(jìn)行了檢測(cè)，BRA天然瀝青含量為26.3%，灰分含量73.3%，密度為1.72 g/cm3,考慮到BRA粒徑、細(xì)度等對(duì)其在改性瀝青混合料中分散均勻性的影響，對(duì)于以“濕法”工藝使用的BRA天然瀝青，篩分試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1。采用70號(hào)基質(zhì)瀝青與BRA摻配法制備高模量瀝青，具體操作時(shí)變化基質(zhì)瀝青與BRA的相對(duì)比例分別為20%、30%、35%、40%、50%(BRA占高模量瀝青質(zhì)量的百分比)，制備工藝如下： ①加熱基質(zhì)瀝青到150 ℃左右，加入預(yù)定質(zhì)量的BRA； ②加熱瀝青至170～180 ℃，以800～1000 r/min速率攪拌30 min使BRA分散均勻。制成改性瀝青之后，對(duì)其性能進(jìn)行BBR試驗(yàn)檢測(cè)。

表1 布頓巖瀝青篩分試驗(yàn)結(jié)果Table1 Boutonrockasphaltscreeningtestresults篩孔尺寸/mm通過(guò)率百分率/%篩分結(jié)果規(guī)范要求4.751001002.3694.490～1000.614.610～30 0.0753.2

1.2高模量瀝青低溫抗裂性能試驗(yàn)

按照我國(guó)現(xiàn)行施工技術(shù)規(guī)程首先對(duì)試驗(yàn)高模量瀝青進(jìn)行薄膜烘箱老化試驗(yàn)，對(duì)PAV后的瀝青膠結(jié)料進(jìn)行BBR試驗(yàn)[13]，以BBR試驗(yàn)勁度模量和其變化速率m以及臨界溫度作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，BBR試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

表2 不同BRA摻配比例高模量瀝青BBR試驗(yàn)結(jié)果Table2 BRAblendingratioofhighmodulusasphaltBBRtestresultsBRA摻量/%勁度模量S/MPa蠕變曲線斜率m-6℃-12℃-18℃-24℃-6℃-12℃-18℃-24℃045.2119.9252.5323.50.4380.2160.2660.3422079.4205.1292.4387.40.4130.2760.2860.37530117.5233.3312.1423.60.3940.2890.3210.39435124.2252.5366.3443.30.3750.3040.3340.41240136.8281.6391.8492.10.3640.3140.3420.44550176.3312.2443.6578.40.3450.3220.3450.487

由BBR試驗(yàn)結(jié)果可知: BRA的加入增加了瀝青的S值，且隨著B(niǎo)RA摻量的增大，高模量瀝青的S值增大，瀝青相對(duì)更有硬，表明瀝青的松弛能力降低。在不同試驗(yàn)溫度下，隨著B(niǎo)RA摻量的增大，高模量瀝青的m值減小，使得瀝青產(chǎn)生的溫度應(yīng)力不易釋放，增大了瀝青路面低溫開(kāi)裂的幾率。按照BBR試驗(yàn)m≥0.3，S≤300 MPa的臨界溫度判別標(biāo)準(zhǔn)，只有20%BRA摻量的高模量瀝青PG分級(jí)低溫溫度為-18 ℃，其余各BRA摻量的高模量瀝青PG低溫分級(jí)均為-12 ℃，這表明隨著B(niǎo)RA摻量的增大，高模量瀝青的低溫性能降低，分析其原因，BRA中瀝青含量?jī)H有26.3%，灰分含量達(dá)73.3%，灰分具有很強(qiáng)的吸附作用，破壞了原有瀝青結(jié)構(gòu)和組成，特別是瀝青質(zhì)與其它組分的作用改變，以瀝青質(zhì)為核心的分散相表現(xiàn)出明顯的締合作用[7-9]，增強(qiáng)了BRA與基質(zhì)瀝青之間的混溶性,瀝青由溶膠型向溶-凝膠型和凝膠型的方面轉(zhuǎn)化，瀝青的流動(dòng)性變差，整體變硬，表現(xiàn)出低溫脆性，宏觀表現(xiàn)為低溫抗裂性下降。

2　高模量瀝青混合料配合比設(shè)計(jì)

2.1確定礦料級(jí)配

借鑒法國(guó)EME2設(shè)計(jì)思路，采用Superpave設(shè)計(jì)方法設(shè)計(jì)高模量瀝青混合料，參考寧高高速公路配合比設(shè)計(jì)成果，并根據(jù)國(guó)內(nèi)京黑山南北高速公路、日本東京2號(hào)環(huán)道高模量瀝青混合料設(shè)計(jì)的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，將4.75 mm篩孔作為細(xì)集料級(jí)配的最大粒徑，已知礦粉的通過(guò)百分率根據(jù)富勒級(jí)配曲線設(shè)計(jì)細(xì)集料級(jí)配，對(duì)2.36 mm、0.075 mm 篩孔通過(guò)率加以控制，驗(yàn)級(jí)配組成見(jiàn)表3。

表3 高模量瀝青混合料級(jí)配設(shè)計(jì)結(jié)果Table3 Highmodulusasphaltmixturegradationdesignresults篩孔尺寸/mm規(guī)范上限/%規(guī)范下限/%合成級(jí)配16100100.0100.013.21009094.29.5806070.34.75301248.42.36221034.21.1818625.10.615415.80.3123100.15839.20.075627.1

2.2確定最佳瀝青用量

初步擬定油石比為5.5%，試驗(yàn)時(shí)以豐度系數(shù)K≥3.4來(lái)控制高模量瀝青用量，K值計(jì)算公式如下：

式中：TLext為油石比，%；G為粒徑大于6.3 mm的集料占總集料的百分比，%；S為粒徑0.25～6.3 mm的集料占總集料質(zhì)量的百分比，%；m為粒徑在0.063～0.25 mm的集料占總集料質(zhì)量的百分比，%；f為粒徑小于0.075 mm的集料占總集料質(zhì)量的百分比，%。

試驗(yàn)中BRA改性劑的摻加方式采用“濕法”工藝[10]，高模量瀝青的制備工藝見(jiàn)1.1，不同BRA摻量高模量瀝青混合料設(shè)計(jì)結(jié)果匯總見(jiàn)表4。試驗(yàn)結(jié)果表明，本次設(shè)計(jì)的高模量瀝青混合料其各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均滿足EME14各項(xiàng)技術(shù)要求。

表4 不同BRA摻量高模量瀝青混合料配合比設(shè)計(jì)結(jié)果Table4 DifferentdosageBRAhighmodulusasphaltmixdesignresultsBRA摻量/%最佳瀝青用量/%K復(fù)數(shù)模量/MPa15℃20℃TSR/%車轍變形率/% 05.523.489 7980 652381.2 6.9205.643.565 15451 1323683.4 5.7305.693.596 19167 1559384.4 5.0355.713.609 22784 1794287.1 4.7405.743.618 23342 1895483.2 4.4505.783.635 23598 1945682.5 4.2技術(shù)要求≥3.4>14000>12000Duriez試驗(yàn)≥70≤7.5

3　基質(zhì)瀝青與BRA摻配高模量瀝青混合料路用性能研究

3.1低溫抗裂性

采用低溫小梁試驗(yàn)中的破壞應(yīng)變、破壞強(qiáng)度和破壞勁度模量，并結(jié)合低溫彎曲破壞時(shí)的應(yīng)變能，從而綜合評(píng)價(jià)不同BRA摻量對(duì)高模量瀝青混合料最大彎拉應(yīng)變、抗彎拉強(qiáng)度的影響。低溫彎曲試驗(yàn)加載方式為三分點(diǎn)加載(即中點(diǎn)加載方式)，試驗(yàn)溫度為-10 ℃，試驗(yàn)試件尺寸為4 cm×4 cm×25 cm，采用控制加載速率的方式進(jìn)行加載，加載速率為50 mm/min，試驗(yàn)有效跨徑為20 cm，試驗(yàn)結(jié)果如表5所示。

表5試驗(yàn)結(jié)果表明： 隨著B(niǎo)RA摻量的增加高模量瀝青混合料抗彎拉強(qiáng)度、最大彎拉應(yīng)變、破壞應(yīng)變能均呈先增大后減小的變化趨勢(shì)，最大彎拉應(yīng)變與BRA摻量之間的擬合方程為y=1 848.356 39 +49.721 07x-0.887 48x2(R2=0.957 9，x為BRA摻量，下同)，單位體積破壞應(yīng)變能與聚酯纖維摻量之間的擬合方程為y=14.462 47+0.281 1x-0.005 8x2(0.966)，可見(jiàn)彎拉應(yīng)變、單位體積破壞應(yīng)變能與BRA摻量之間的擬合關(guān)系良好，這與BBR試驗(yàn)結(jié)果相吻合，低溫小梁彎曲試驗(yàn)?zāi)軌驕?zhǔn)確評(píng)價(jià)高模量瀝青混合料的低溫抗裂性，以低溫彎曲試驗(yàn)峰值破壞應(yīng)變能確定復(fù)合改性瀝青混合料的最佳聚酯纖維摻量為35%。分析BRA對(duì)高模量瀝青混合料低溫性能影響原因：BRA中灰分的存在使得瀝青的黏度增大、溫度敏感性降低，同時(shí)脆性增強(qiáng)混合料的應(yīng)力松弛性能變差[9-13]。

表5 不同BRA摻量高模量瀝青混合料低溫彎曲實(shí)驗(yàn)結(jié)果Table5 DifferentdosageBRAhighmodulusasphaltlowbendingtestresultsBRA摻量/%抗彎拉強(qiáng)度/MPa最大彎拉應(yīng)變/με彎曲勁度模量/MPa破壞應(yīng)變能/(kJ·m-3)08.191927.273730.66614.89209.942223.694470.04816.213010.542431.304335.12917.753510.862803.023874.39318.03408.892582.453442.46717.55508.331944.014284.95713.11SBS改性瀝青12.173621.743360.26330.89

3.2高溫穩(wěn)定性

通常采用車轍試驗(yàn)評(píng)價(jià)瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性，筆者在試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，由于高模量瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度較大，采用車轍試驗(yàn)并不能很好區(qū)分不同BRA摻量下高模量瀝青混合料抗永久變形能力的優(yōu)劣，本文采用MMLS3小型加速加載設(shè)備對(duì)高模量瀝青混合料長(zhǎng)期使用性能進(jìn)行了對(duì)比研究。參考國(guó)內(nèi)已有的研究成果[9-11]，加速加載試驗(yàn)條件如下： ①試件制備:在最佳瀝青用量下成型高95.3 mm標(biāo)準(zhǔn)大馬歇爾試件，取試件中間5 cm厚部分，按照標(biāo)準(zhǔn)試模尺寸切割試件； ②試驗(yàn)荷載：加速加載試驗(yàn)時(shí)，參考我國(guó)瀝青路面設(shè)計(jì)時(shí)采用的單軸雙輪組0.7 MPa標(biāo)準(zhǔn)荷載，本次試驗(yàn)采用的軸載為0.7 MPa； ③加載速率：為了較好模擬行車重車荷載對(duì)路面結(jié)構(gòu)的破壞作用，加載速率統(tǒng)一采用6000次·h-1，相當(dāng)于車輛實(shí)際行駛速度7.2 km/h； ④加載次數(shù)：MMLS3加速加載設(shè)備可測(cè)試并記錄不同加載次數(shù)時(shí)各現(xiàn)場(chǎng)試件的車轍深度，進(jìn)而得到各試件車轍深度隨軸載次數(shù)的變化規(guī)律。根據(jù)北美研究成果，可將車轍的發(fā)展過(guò)程歸納為3個(gè)階段，即：壓密階段、蠕變穩(wěn)定階段、破壞階段，本文以加速加載試驗(yàn)蠕變穩(wěn)定階段與破壞階段轉(zhuǎn)折點(diǎn)處的加載次數(shù)作為試驗(yàn)試件的疲勞壽命。

由圖1試驗(yàn)結(jié)果可見(jiàn)： ①在加載次數(shù)不是很大的階段(<10萬(wàn)次)，車轍深度變化較快，混合料處于壓密階段，車轍變化主要源于壓密變形，摻加BRA后，混合料壓密變形減小，這主要是高模量瀝青混合料密實(shí)程度較高的原因； ②進(jìn)入蠕變穩(wěn)定階段，隨著加載次數(shù)增加，混合料試件車轍深度均不斷增加，但是車轍增長(zhǎng)幅度沒(méi)有初始?jí)好茈A段大，此時(shí)車轍的發(fā)展速率已趨于穩(wěn)定。進(jìn)入蠕變穩(wěn)定階段后，隨著B(niǎo)RA摻量的增大，車轍變化率(車轍變化率是指，加載每萬(wàn)次的車轍深度變化，mm·萬(wàn)次-1)依次減小，表明BRA的摻加可以顯著改善高模量瀝青混合料的高溫抗永久變形能力，這主要是BRA與普通瀝青混合后，由于BRA中的瀝青質(zhì)極性較強(qiáng)，它將與基質(zhì)瀝青的瀝青質(zhì)也締合到一起，形成較大的膠核，集料內(nèi)部粘附性提高，高模量瀝青膠漿的高溫流變特性得到改善，從而改善了混合料的溫度穩(wěn)定性。 ③隨著B(niǎo)RA摻量的增加，五種高模量瀝青混合料由蠕變穩(wěn)定階段進(jìn)入剪切失穩(wěn)階段的臨界加載次數(shù)依次為85、124、135、150、152萬(wàn)次，表明摻加BRA后可使得高模量瀝青混合料抗高溫剪切疲勞性能至少提高50%。

圖1　車轍深度隨加載次數(shù)的變化規(guī)律Figure 1　Rut depth chart with the number of load variation

3.3疲勞耐久性

本部分試驗(yàn)采用中點(diǎn)加載簡(jiǎn)支梁彎曲試驗(yàn)法，加載模式為控制應(yīng)力方式，控制應(yīng)力的疲勞試驗(yàn)就是在重復(fù)加載的疲勞試驗(yàn)過(guò)程中，保持應(yīng)力不變，以試件的疲勞斷裂作為疲勞破壞的準(zhǔn)則，達(dá)到疲勞破壞的荷載作用次數(shù)為疲勞壽命。這種加載方式下的疲勞壽命如公式： lgNf=lgK-nlgσ0，其中Nf為達(dá)到破壞時(shí)的重復(fù)荷載作用次數(shù)，也就是疲勞壽命，σ0為初始的彎拉應(yīng)力，MPa；K和n為試驗(yàn)回歸系數(shù)[15]，按照應(yīng)力控制方式回歸出疲勞方程就可以得到回歸參數(shù)K和n。按照現(xiàn)行施工規(guī)程JTG E20—2011中的要求成型車轍板，切割為40 mm×40 mm×250 mm的棱柱體梁型試件，試驗(yàn)前將試件放在15 ℃恒溫環(huán)境箱中保溫6 h。為確定疲勞試驗(yàn)中瀝青混合料的疲勞應(yīng)力水平，需要先進(jìn)行小梁彎曲試驗(yàn)，加載速率為50 mm/min，溫度為15 ℃。彎曲疲勞試驗(yàn)選用0.2、0.3、0.4、0.5共4個(gè)應(yīng)力比，在MTS材料試驗(yàn)機(jī)上采用中點(diǎn)加載方式進(jìn)行，支點(diǎn)間距為200 mm，試驗(yàn)溫度為15 ℃，加載頻率為10 Hz，加載波形為連續(xù)式正弦波，試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

圖2　不同BRA摻量高模量瀝青混合料雙對(duì)數(shù)疲勞方程擬合圖 Figure 2　Different dosage BRA high modulus asphalt fatigue double logarithmic equation fitting results

對(duì)于BRA摻量為0%、20%、30%、35%、40%、50%的高模量瀝青混合料，隨著B(niǎo)RA摻量的增加，疲勞曲線雙對(duì)數(shù)擬合曲線斜率k值呈先增大后減小的變化趨勢(shì)，n值先減小后增大，K值表明了疲勞曲線的線位高低，K值越大，疲勞曲線的線位越高，材料的抗疲勞性能越好；n值越大，疲勞曲線越陡，表明疲勞壽命對(duì)應(yīng)力水平的變化越敏感，BRA摻量達(dá)到35%左右，擬合曲線K值出現(xiàn)峰值，n值出現(xiàn)最小值，表明此時(shí)高模量瀝青混合料的抗疲勞性能最好。分析其原因： BRA摻量增加，復(fù)合改性高模量瀝青的最佳油石比增大，混合料的瀝青膠漿膜厚要比普通高模量瀝青混合料厚，而且BRA的摻加提高了集料與瀝青膠漿的粘附性混合料整體性提高，此外，在BRA改性瀝青中，瀝青和BRA顆粒相互包容，顆粒表面包有瀝青，而瀝青又滲透于BRA顆粒中，形成一種彼此交錯(cuò)的兩相連續(xù)結(jié)構(gòu)。當(dāng)瀝青混合料受到外界重復(fù)荷載時(shí)，在礦料與瀝青膠漿之間就存在著一個(gè)應(yīng)力緩沖層[13-15]，瀝青膠漿產(chǎn)生較大的彈性變形在瀝青混合料能起到了卸荷作用；在一定范圍內(nèi)，隨著B(niǎo)RA摻量的增加，疲勞性能會(huì)有所增加，但是當(dāng)BRA粉摻量超過(guò)了35%后，疲勞性能會(huì)有所下降，主要原因是，混合料的勁度對(duì)其疲勞性能影響很大，BRA摻量增大，高模量瀝青混合料的勁度增加，試件在承受一定壓力的條件下所產(chǎn)生的應(yīng)變就小，灰分在結(jié)合料中形成無(wú)數(shù)個(gè)應(yīng)力集中區(qū)域?qū)е陆Y(jié)合料過(guò)早的斷裂，再者改性瀝青的粘彈性增大的同時(shí)，脆性也增大，當(dāng)荷載變化時(shí)，其受到的影響要比新瀝青大，內(nèi)部的微裂縫也相應(yīng)的會(huì)多一些，故當(dāng)BRA摻量增加時(shí)，就會(huì)出現(xiàn)n值也相應(yīng)先減小后增大的變化趨勢(shì)。

4　結(jié)論

① BRA的添加有助于改善低標(biāo)號(hào)瀝青的模量特性，相同試驗(yàn)溫度，隨著B(niǎo)RA摻量的增大，高模量瀝青的勁度模量增大，蠕變斜率減小，瀝青的松弛能力降低，增大了瀝青路面低溫開(kāi)裂的幾率。

② 借鑒法國(guó)EME設(shè)計(jì)理念進(jìn)行了高模量瀝青混合料的設(shè)計(jì)和應(yīng)用，巖瀝青與70號(hào)瀝青摻配后其各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均滿足EME2高模量混合料的技術(shù)要求。

③ 采用MMLS3試驗(yàn)可較好區(qū)分不同BRA摻量的高模量瀝青混合料高溫穩(wěn)定性，BRA的摻加顯著提高了高模量瀝青混合料的抗永久變形能力。隨著B(niǎo)RA摻量的增加高模量瀝青混合料抗彎拉強(qiáng)度、最大彎拉應(yīng)變、破壞應(yīng)變能均呈先增大后減小的變化趨勢(shì)，峰值彎拉應(yīng)變對(duì)應(yīng)的BRA摻量約為35%。

④ 適量的BRA摻量可改善高模量瀝青混合料的抗疲勞耐久性，隨著B(niǎo)RA摻量的增加，疲勞曲線雙對(duì)數(shù)擬合曲線斜率k值呈先增大后減小的變化趨勢(shì)，n值先減小后增大，BRA摻量為30%～40%時(shí)高模量瀝青混合料的抗疲勞性能最佳。

⑤ 綜合考慮BRA摻量對(duì)高模量瀝青流變性能及其混合料路用性能的影響，本文推薦高模量瀝青混合料的適宜BRA摻量為30%～40%。

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Study on Endurable of High Modulus Asphalt Mixture Based on Low-grade Asphalt and Rock Asphalt Blending Technology

YANG Lin

(Xi′an Railway Vocational and Technical College, Xi′an, Shanxi 710600, China)

Adoption of high modulus asphalt mixture is one of effective ways to solve rutting diseases on asphalt pavement,this article use no. 70 asphalt and rock asphalt compound technology to obtain high modulus asphalt, and draw lessons from the French EME design ideas for asphalt mixture design research, based on the MMLS3 accelerated loading test, low-temperature bending test and quartile trabecular the BRA content on the fatigue durability of high modulus asphalt mixture, low temperature crack resistance and fatigue resistance, comprehensive consideration the influence of BRA content on rheological properties and road performance of high modulus asphalt and its mixture, recommended the suitable BRA content of high modulus asphalt mixture is 30% to 40%.

road engineering； high modulus asphalt； high modulus asphalt mixture； rock asphalt； durability

2015 — 01 — 26

楊琳(1984 — )，女，陜西人，碩士研究生，講師,主要從事公路路基、路面及鐵路線路方面的教學(xué)研究。

U 414.1

A

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