嵌套真空板冷藏箱體保溫性能的建模分析

劉杰坤，陸華忠，李　君，呂盛坪，楊松夏，栗　棟，詹志勛

(1 華南農(nóng)業(yè)大學(xué) a 南方農(nóng)業(yè)機械與裝備關(guān)鍵技術(shù)教育部重點實驗室，b 工程學(xué)院，廣東 廣州 510642)

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嵌套真空板冷藏箱體保溫性能的建模分析

劉杰坤，陸華忠，李君，呂盛坪，楊松夏，栗棟，詹志勛

(1 華南農(nóng)業(yè)大學(xué)a南方農(nóng)業(yè)機械與裝備關(guān)鍵技術(shù)教育部重點實驗室，b工程學(xué)院，廣東 廣州 510642)

【目的】 研究嵌入真空隔熱板(Vacuuminsulationpanel，VIP)冷藏箱體的熱工性能?！痉椒ā?采用圓熱流法理論建立了箱體的傳熱系數(shù)計算模型，并對純聚氨酯(Polyurethane，PU)箱體和不同VIP覆蓋率箱體進行熱箱法漏熱試驗，測定不同箱體的總傳熱系數(shù)并分析其保溫性能的優(yōu)劣?！窘Y(jié)果】 嵌入VIP箱體總傳熱系數(shù)的理論計算與試驗測試結(jié)果整體趨勢基本保持一致,表明所建立的計算模型可用于分析冷藏運輸箱體的保溫性能。當(dāng)VIP覆蓋率為87.14%時，箱體總傳熱系數(shù)是純PU箱體的68.57%，保溫性能提高33%左右。VIP覆蓋率從48.87%增加到87.14%，箱體總傳熱系數(shù)相應(yīng)從0.445W/(m2·K)降低至0.336W/(m2·K)，間隙系數(shù)從1.23增大到1.36，箱體保溫性能提高約25%?！窘Y(jié)論】 嵌入VIP箱體的保溫性能優(yōu)于純PU箱體，箱體間隙系數(shù)、保溫性能與VIP的覆蓋率成正比。采用VIP隔熱材料能提高冷藏運輸箱體的可利用容積率，降低運輸能耗。

冷藏箱體；真空隔熱板(VIP)；圓熱流法；保溫性能

South China Agricultural University,Guangzhou,Guangdong 510642,China)

冷藏運輸箱是冷鏈運輸中的主要工具，是保證運輸?shù)蜏丨h(huán)境的專用設(shè)備，其隔熱性能的優(yōu)劣直接影響到運輸溫度穩(wěn)定性及能耗高低[1]。目前冷藏運輸箱體普遍采用硬質(zhì)聚氨酯泡沫(Polyurethane，PU)材料作為隔熱材料，通常需要采用100～120mm厚的聚氨酯才能使箱體達到較好的隔熱效果[2]。較厚的隔熱材料不僅降低了箱體可利用容積率，而且增加了運輸能耗。真空隔熱板(Vacuuminsulationpanel，VIP)是一種新型綠色環(huán)保隔熱材料，絕熱保溫性能優(yōu)越[3]，歐美、日本、加拿大等國家已經(jīng)將VIP材料應(yīng)用于建筑、冰箱等領(lǐng)域中，表現(xiàn)出明顯的節(jié)能優(yōu)勢，具有較好的潛在應(yīng)用前景[4-5]。

開展真空隔熱板在冷藏箱體上的應(yīng)用探索研究，對提高冷藏運輸箱體保溫性能、實現(xiàn)節(jié)能減排目標(biāo)具有重要的工程和科學(xué)意義[6]。闞安康[7]、劉喜城[8]提出在冷藏集裝箱嵌入真空隔熱板的2種方式以及在高端冷藏運輸車嵌入真空隔熱板的結(jié)構(gòu)，這3種結(jié)構(gòu)都是將真空隔熱板一側(cè)直接與內(nèi)板接觸，另一側(cè)與聚氨酯接觸。紀(jì)晴[9]指出真空隔熱板應(yīng)放在保溫板中間，減輕外力沖擊對真空隔熱板造成損傷，并防止真空隔熱板從內(nèi)外壁板脫落，同時聚氨酯對真空隔熱板形成良性包圍，能充分發(fā)揮其隔熱性能。文獻[10-11]研究了真空板嵌入在冷藏車保溫板中間的相關(guān)方法和集裝箱復(fù)合保溫層的結(jié)構(gòu)設(shè)計。然而，目前有關(guān)真空隔熱板在冷藏運輸箱體中的研究主要偏向于結(jié)構(gòu)設(shè)計，對真空隔熱板嵌入在箱體內(nèi)的熱工性能研究較少。為此，本研究采用圓熱流法理論分析真空隔熱板在隔熱壁結(jié)構(gòu)中的傳熱過程，并對純PU箱體和不同VIP覆蓋率箱體進行熱箱法漏熱試驗，旨在為真空隔熱板在冷藏運輸箱體上的應(yīng)用研究提供相關(guān)技術(shù)參考。

1　材料與方法

1.1原料

試驗箱體的流場結(jié)構(gòu)采用“上出下進”方式，總尺寸(長×寬×高)為2.38m×1.28m×1.30m，箱體內(nèi)部圍護結(jié)構(gòu)材料為12mm有機玻璃，其導(dǎo)熱系數(shù)為0.213W/(m·K)。試驗箱體所選風(fēng)機型號為HYA250，額定功率0.25kW，最大靜壓860Pa，最大風(fēng)量500m3/h，最大轉(zhuǎn)速為2 800r/min，輸入電壓為380V(50Hz)。

試驗過程中采用廣州暉能環(huán)保材料有限公司生產(chǎn)的真空隔熱板，芯材為二氧化硅，導(dǎo)熱系數(shù)為 0.005W/(m·K)，厚度為25mm。硬質(zhì)聚氨酯板采用廣州耀光制冷設(shè)備公司生產(chǎn)的PU板，導(dǎo)熱系數(shù)為0.04W/(m·K)，并利用硅膠將真空隔熱板緊貼在硬質(zhì)聚氨酯板上，嵌入到箱體隔熱壁中間。整個試驗箱體的結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖 1　試驗冷藏運輸箱體結(jié)構(gòu)示意圖 1.回風(fēng)口；2.風(fēng)機；3.蒸發(fā)器室；4.進風(fēng)口；5.T型槽；6.PU保溫板；7.VIPFig.1　Schematic diagram of test refrigerated transport box1.Return air inlet;2.Fan;3.Evaporator chamber;4.Air intake;5.T-slot;6.Polyurethane;7.Vacuum insulation panel

1.2試驗方法

試驗材料為純硬質(zhì)聚氨酯板和不同覆蓋率(覆蓋率為48.87%，56.94%，66.23%，74.30%和 87.14%)真空板嵌套的保溫材料冷藏箱體，比較這6種不同箱體的隔熱保溫性能。

漏熱率采用熱箱試驗法[12]檢測，將冷藏箱體置于無其他熱源影響的室內(nèi)，監(jiān)控用的溫度傳感器(型號AQ3020，量程-20～80 ℃，精度±0.3 ℃)具有防熱輻射保護，布置在距箱體內(nèi)外表面0.1m處，箱體6個面的中心內(nèi)、外各設(shè)1個，共12個。箱體內(nèi)部采用電加熱器為加熱裝置，避免加熱元件直接輻射箱體內(nèi)壁。為確保箱體內(nèi)溫度分布符合規(guī)定，通過1臺電風(fēng)扇使加熱元件釋放的熱量可以在箱體內(nèi)循環(huán)，并采用電功率表測試電加熱器和風(fēng)扇所消耗功率。箱體內(nèi)的環(huán)境參數(shù)通過無紙記錄儀(型號KH316G-NS2V3N)記錄數(shù)據(jù)。

試驗過程中箱體內(nèi)空載，內(nèi)部清潔、干燥，地板排水孔和蒸發(fā)器排水孔處于正常使用狀態(tài)，門和通風(fēng)裝置按正常方式關(guān)閉。箱外空氣保持流動，在箱體中部前方和后方距側(cè)壁和箱頂100mm處所測風(fēng)速不得超過2m/s，達到試驗條件后穩(wěn)定1h正式開始測量，每隔15min測量1次，連續(xù)測試時間不少于4h。

1.3漏熱率計算

1.3.1理論計算對單純隔熱材料的箱體可采用多層均勻平壁導(dǎo)熱穩(wěn)定法計算箱體總傳熱系數(shù)。假設(shè)壁面很大，且溫度只沿壁厚方向有變化，各層材質(zhì)均勻，層間相互密接，則隔熱壁的傳熱系數(shù)K[13-14]為：

(1)

式中：α1為隔熱壁外側(cè)面板的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，W/(m2·K) ，計算時取α1=23.26W/(m2·K)；α2為隔熱壁內(nèi)側(cè)面的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，計算時取α2=17.45W/(m2·K)；δi為各層隔熱材料的厚度，m；λi為各層隔熱材料的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)。

對于復(fù)合隔熱材料保溫板的箱體，由于嵌入的真空板之間的接處存在一定的間隙，雖然該間隙有聚氨酯填充，但相對于左右兩邊的真空板其導(dǎo)熱系數(shù)較大，在該間隙中易形成熱橋，因此可采用圓熱流法[15-16]進行計算，如圖2所示，其中Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ和Ⅳ分別為復(fù)合隔熱材料保溫板內(nèi)部不同熱流傳遞情況的區(qū)域。

圖 2　復(fù)合隔熱材料保溫板傳熱示意圖Fig.2　Diagram of heat transfer of insulating multilayer insulation panel

(2)

式中：Q1為溫差1K時通過Ⅰ區(qū)的平均熱流量，W/(m·K)；λ1為真空隔熱板的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；λ2為硬質(zhì)聚氨酯板的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；λ3為內(nèi)壁板的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；d為內(nèi)壁板的厚度，m。

由于Ⅱ區(qū)和Ⅰ區(qū)是左右對稱的，所以通過Ⅱ區(qū)的平均熱流量Q2=Q1。

在Ⅲ區(qū)熱流垂直于壁面呈直線流動，通過該區(qū)的平均熱流量Q3為：

(3)

式中：l為真空隔熱板的長度，m。

在Ⅳ區(qū)，即真空隔熱板與真空隔熱板形成的縫隙區(qū)間，通過該區(qū)的平均熱流量Q4為：

(4)

一般真空隔熱板的尺寸相對冷藏箱體隔熱壁較小，其四周都被相鄰的真空隔熱板包圍，即某一真空隔熱板四周都存在間隙。因此，本研究引入間隙系數(shù)μ來反映真空隔熱板四周存在縫隙的傳熱過程。整個隔熱壁區(qū)間的傳熱系數(shù)K1可表示為：

(5)

式(5)為真空隔熱板覆蓋率達到100%時隔熱壁的傳熱系數(shù)計算式。實際嵌套應(yīng)用中，真空隔熱板普遍非全覆蓋銜接，此時可結(jié)合下式求解復(fù)合保溫板隔熱壁的傳熱系數(shù)，有：

(6)

式中：k1為復(fù)合保溫板的傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；k2為純硬質(zhì)聚氨酯板的傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；s1為復(fù)合保溫板的傳熱面積，m2；s2為硬質(zhì)聚氨酯板的傳熱面積，m2。

根據(jù)計算所得各個隔熱壁的傳熱系數(shù)，由式(6)可求出整個箱體的總平均傳熱系數(shù)。

1.3.2實際計算冷藏箱體的總漏熱率U從箱體內(nèi)外溫度進入穩(wěn)定狀態(tài)后開始測試計算，并將持續(xù)時間不少于4h所測得的n次測量值代入下式計算：

(7)

式中：U為總漏熱率，W/K；Ui為逐時漏熱率，W/K；Qi為箱內(nèi)電加熱器逐時耗功，W；t1i為箱外空氣逐時平均溫度，℃；t2i為箱內(nèi)空氣逐時平均溫度，℃。

箱體平均總傳熱系數(shù)的計算K2公式為：

(8)

2　結(jié)果與分析

2.1純硬質(zhì)聚氨酯箱體的傳熱系數(shù)與漏熱率

試驗箱體的隔熱壁PU板是整體嵌入，塊與塊之間沒有銜接縫隙。將各隔熱壁的硬質(zhì)聚氨酯厚度和傳熱面積按式(1)計算，可得各隔熱壁理論傳熱系數(shù)如表1所示。

表 1　純硬質(zhì)聚氨酯箱體傳熱系數(shù)的計算值Table 1　Calculated heat transfer coefficients of pure PU box

如圖3所示，試驗每隔15min記錄1次數(shù)據(jù)，箱體內(nèi)加熱功率為(329.19±4.39)W，箱體內(nèi)外溫度差為(38.94±1.99) ℃。結(jié)合式(7)和式(8)計算箱體總傳熱系數(shù)，可得該冷藏箱體實際平均總傳熱系數(shù)為(0.490±0.020)W/(m2·K)。

圖 3　純PU冷藏箱體漏熱試驗結(jié)果Fig.3　Heat leakage test for pure refrigerated box with PU

2.2不同覆蓋率真空隔熱板箱體的傳熱系數(shù)與漏熱率

2.2.1覆蓋率87.14%受試驗箱體排氣孔、接線等因素的限制，實際箱體VIP的最大平均覆蓋率為87.14%。結(jié)合各隔熱壁真空板覆蓋分布，采用圓熱流法計算得到各隔熱壁理論傳熱系數(shù)如表2所示。相關(guān)參數(shù)取值為：真空板與真空板的縫隙c=5mm，真空隔熱板長度l=800mm，真空隔熱板厚度h=25mm，內(nèi)壁板的厚度(有機玻璃厚度)d=12mm，間隙系數(shù)μ=1。

表 2　真空板覆蓋率為87.14%時各隔熱壁傳熱系數(shù)的計算Table 2　Calculated heat transfer coefficients of refrigerated box with VIPs coverage of 87.14%

漏熱率穩(wěn)態(tài)時的試驗結(jié)果如圖4所示，與純硬質(zhì)聚氨酯箱體相比，采用真空隔熱板嵌套箱體內(nèi)部的加熱功率曲線變化平緩，可知其絕熱性能有明顯改善。箱體內(nèi)總加熱功率為(209.91±1.34)W，箱體內(nèi)外溫度差為(36.16±2.10) ℃。計算可知，該冷藏箱體實際平均總傳熱系數(shù)為(0.336 ±0.019)W/(m2·K)。

圖 4　真空板覆蓋率為87.14%時冷藏箱體的漏熱試驗結(jié)果Fig.4　Heat leakage test for refrigerated box with VIPs coverage of 87.14%

2.2.2覆蓋率74.30%為避免破壞VIP且按VIP覆蓋率最接近10%的遞減規(guī)律，將前板的VIP換成PU板，使箱體VIP覆蓋率由87.14%下降為74.30%。表3為真空板覆蓋率為74.30%時箱體各隔熱壁真空板的覆蓋情況及根據(jù)圓熱流法計算的理論傳熱系數(shù)。

表 3　真空板覆蓋率為74.30%時各隔熱壁傳熱系數(shù)的計算Table 3　Calculated heat transfer coefficients of refrigerated box with VIPs coverage of 74.3%

如圖5所示，試驗記錄的箱體內(nèi)總加熱功率為(225.99±2.81)W，箱體內(nèi)外溫度差為(34.06±1.63) ℃。經(jīng)過冷藏箱體整體總傳熱系數(shù)計算，可得箱體平均總傳熱系數(shù)為(0.383±0.018)W/(m2·K)。

圖 5　真空板覆蓋率為74.30%時冷藏箱體的漏熱試驗結(jié)果Fig.5　Heat leakage test of VIPs box with coverage of 74.30%

2.2.3覆蓋率66.23%將門處的VIP換成PU板，使箱體VIP覆蓋率由74.30%下降為66.23%。表4為真空板覆蓋率為66.23%時各隔熱壁中真空板的覆蓋情況及理論傳熱系數(shù)的計算值。

表 4　真空板覆蓋率為66.23%時各隔熱壁傳熱系數(shù)的計算Table 4　Calculated heat transfer coefficients of refrigerated box with VIPs coverage of 66.23%

如圖6所示，箱體內(nèi)總加熱功率為(256.06±1.71)W，箱體內(nèi)外溫度差為(36.32±1.96) ℃。計算可知該冷藏箱體平均總傳熱系數(shù)為(0.408±0.021)W/(m2·K)。

圖 6　真空板覆蓋率為66.23%時冷藏箱體的漏熱試驗結(jié)果Fig.6　Heat leakage test for refrigerated box with VIPs coverage of 66.23%

2.2.4覆蓋率56.94%將VIP覆蓋率為 87.14%箱體的右側(cè)板和前板的VIP換成PU板，使冷藏箱體的VIP覆蓋率為56.94%。各隔熱壁真空板的覆蓋情況及理論傳熱系數(shù)的計算值如表5所示。冷藏箱體的漏熱試驗結(jié)果如圖7所示。

表 5　真空板覆蓋率為56.94%時各隔熱壁傳熱系數(shù)的計算Table 5　Calculated heat transfer coefficients of refrigerated box with VIPs coverage of 56.94%

由圖7可知，試驗測得箱體內(nèi)總加熱功率為(243.36±2.90)W，箱體內(nèi)外溫度差為(33.05±1.92) ℃，經(jīng)過冷藏箱體整體總傳熱系數(shù)計算可知，該冷藏箱體平均總傳熱系數(shù)為(0.426±0.024)W/(m2·K)。

圖 7　真空板覆蓋率為56.94%時冷藏箱體的漏熱試驗結(jié)果Fig.7　Heat leakage test for refrigerated box with VIPs coverage of 56.94%

2.2.5覆蓋率48.87%將VIP覆蓋率為 87.14% 箱體的右側(cè)板、門和前板的VIP換成PU板，此時箱體VIP覆蓋率為48.87%。各隔熱壁真空板的覆蓋情況及根據(jù)圓熱流法計算的理論傳熱系數(shù)如表6所示。冷藏箱體的漏熱試驗結(jié)果如圖8所示。由圖8可知，箱體內(nèi)總加熱功率為(252.59±6.97)W，箱體內(nèi)外溫度差為(32.81±1.83) ℃。計算可知該冷藏箱體平均總傳熱系數(shù)為(0.445±0.017)W/(m2·K) 。與VIP覆蓋率87.14%，74.30%，66.23%，56.94%的箱體相比，覆蓋率為48.87%時總加熱功率的變異系數(shù)最大，為2.76%。

表 6　真空板覆蓋率為48.87%時各隔熱壁傳熱系數(shù)的計算Table 6　Calculated heat transfer coefficients of refrigerated box with VIPs coverage of 48.87%

2.3不同VIP覆蓋率箱體總傳熱系數(shù)的比較

各種箱體總傳熱系數(shù)的理論值和實測值的對比曲線如圖9所示。由圖9可知，由于試驗誤差的影響，各種箱體的總傳熱系數(shù)的實測值均大于理論值，且整體趨勢保持一致。由于VIP的傳熱系數(shù)小于硬質(zhì)PU板的傳熱系數(shù)，因此純PU箱體的總傳熱系數(shù)最大，保溫性能最差，實測值是理論計算值的1.14倍。按實測值是理論值1.14倍的誤差率計算不同VIP覆蓋率箱體的總傳熱系數(shù)與間隙系數(shù)，得到不同箱體的間隙系數(shù)如表7所示。

圖 8　真空板覆蓋率為48.87%的漏熱試驗結(jié)果Fig.8　Heat leakage test for refrigerated box with VIPs coverage of 48.87%

圖 9不同VIP覆蓋率箱體總傳熱系數(shù)的

理論值與實測值比較

Fig.9Theoreticalandmeasuredvaluesof

transfercoefficients

由表7可知，不同箱體間隙系數(shù)與箱體的VIP覆蓋率有關(guān)，箱體的VIP覆蓋率越高，其間隙系數(shù)就越大。對同等規(guī)格VIP板材，箱體VIP的覆蓋率越高，所需嵌入VIP板材的數(shù)目就越多，VIP與VIP之間的縫隙也越大，隔熱壁中的熱橋效應(yīng)增加。箱體VIP覆蓋率從48.87%增加到87.14%，其間隙系數(shù)相應(yīng)從1.23增大到1.36。雖然間隙系數(shù)變大會導(dǎo)致熱橋效應(yīng)增加，但并未帶來傳熱系數(shù)的增大，說明覆蓋率是影響嵌套VIP箱體保溫性能的決定性因素。

嵌有VIP箱體的保溫性能與VIP的覆蓋率成正比。VIP的覆蓋率越高，箱體總傳熱系數(shù)越小，箱體保溫性能越好。當(dāng)箱體VIP覆蓋率為87.14%時，箱體的總傳熱系數(shù)最小，為純PU箱體實測值的68.57%，箱體保溫性能提高33%左右；箱體VIP覆蓋率為48.87%時，總傳熱系數(shù)為純PU箱體實測值的90.8%，箱體保溫性能提高約9%。不同真空板覆蓋率箱體的總傳熱系數(shù)相比較，VIP覆蓋率從48.87%提高到87.14%時，箱體保溫性能提高了25%左右。

表 7　不同覆蓋率箱體總傳熱系數(shù)與間隙系數(shù)Table 7　Transfer coefficients and gap coefficients of boxes with different coverages

3　結(jié)　論

1) 采用圓熱流法理論進行嵌入真空隔熱板隔熱壁的傳熱系數(shù)建模，分析內(nèi)部傳熱過程，并對純PU箱體以及不同VIP覆蓋率箱體進行漏熱試驗。結(jié)果表明，不同箱體總傳熱系數(shù)的理論計算值與實測值整體變化趨勢保持一致。

2)VIP箱體的間隙系數(shù)與VIP的覆蓋率有關(guān)。VIP箱體的覆蓋率越高，所需VIP板材數(shù)目越多，隔熱壁中的熱橋效應(yīng)增加，導(dǎo)致間隙系數(shù)變大。試驗箱體的VIP覆蓋率從48.87%增加到 87.14%，其間隙系數(shù)相應(yīng)從1.23增大到1.36。

3) 嵌入VIP箱體的保溫性能優(yōu)于純PU箱體的保溫性能。在箱體底板和頂板厚度為100mm，其他隔熱壁厚度為80mm、嵌入VIP板厚度為25mm的試驗條件下，VIP覆蓋率為87.14%時箱體的總傳熱系數(shù)是純PU箱體的68.57%，保溫性能可提高33%左右。箱體保溫性能與VIP覆蓋率成正比，即VIP覆蓋率越大箱體保溫性能越好，隨著VIP的覆蓋率從48.87%增加到87.14%，箱體的總傳熱系數(shù)從0.445W/(m2·K)降低到0.336W/(m2·K)，箱體保溫性能提高約25%。

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Thermalinsulationmodelforrefrigeratedboxwithembeddedvacuuminsulationpanels

LIUJiekun,LUHuazhong,LIJun,LüShengping,YANGSongxia,LIDong,ZHANZhixun

(aKey Laboratory of Key Technology on Agricultural Machine and Equipment,Ministry of Education;b College of Engineering,

【Objective】Thispaperstudiedthethermodynamicpropertyofarefrigeratedboxusingvacuuminsulationpanels(VIPs)asinsulatedsandwichelements. 【Method】Theheattransferprocessofinsulatingmultilayerpanelwasmodeledusingthecircularfluxmethod.Thenheatleakageexperimentwasconductedtoobtaintheglobalheattransfercoefficientsofthepanelwithpurepolyurethane(PU)orVIPscoveragetoanalyzethermalperformanceofdifferentboxes.【Result】Thecalculatedheattransfercoefficientsusingtheproposedmodelagreedwellwiththeexperimentaldata.Theproposedmodelingapproachcanbeappliedinthestudyofthermalconductivityandinsulationperformanceofanyrefrigeratedbox.Thetotalheattransfercoefficientoftherefrigeratedboxwith87.14%VIPscoveragewasreducedto68.57%comparedtothepurePUbox,a33%improvementwasobtained.Thetotalheattransfercoefficientwascorrespondinglyreducedfrom0.445W/(m2·K)to0.336W/(m2·K),thegapcoefficientwasincreasedfrom1.23to1.36,andtheinsulationefficiencywasincreasedby25%,asthecoverageofVIPsincreasedfrom48.87%to87.14%.【Conclusion】TheinsulationperformanceoftherefrigeratedboxwithVIPswasbetterthanthatwithpurePU.ThegapcoefficientandtheinsulationperformancewereproportionaltotheVIPscoveragerate.TherefrigeratedboxwithVIPsobtainedoptimalperformanceforspacesavingandenergyefficiency.

refrigeratedbox;vacuuminsulationpanel(VIP);circularfluxmethod;insulationperformance

網(wǎng)絡(luò)出版時間:2016-07-1208:4510.13207/j.cnki.jnwafu.2016.08.033

2014-12-25

國家科技支撐計劃項目(2013BAD19B01)；現(xiàn)代農(nóng)業(yè)產(chǎn)業(yè)技術(shù)體系建設(shè)專項(CARS-33-13)

劉杰坤(1990-)，男，廣東饒平人，在讀碩士，主要從事農(nóng)產(chǎn)品貯運與保鮮研究。E-mail：j2013307903@163.com

李君(1978-)，男，湖南祁陽人，副教授，碩士生導(dǎo)師，主要從事農(nóng)業(yè)工程研究。E-mail：autojunli@scau.edu.cn

S229+.3

A

1671-9387(2016)08-0226-09

網(wǎng)絡(luò)出版地址:http://www.cnki.net/kcms/detail/61.1390.S.20160712.0845.066.html