淺析四川通南巴地區(qū)涪陽壩構(gòu)造噴漏同存復(fù)雜情況的處理

張海軍，張　濤

（中石化西南石油工程有限公司重慶鉆井分公司新疆指揮部，新疆輪臺(tái)841600）

淺析四川通南巴地區(qū)涪陽壩構(gòu)造噴漏同存復(fù)雜情況的處理

張海軍*，張濤

（中石化西南石油工程有限公司重慶鉆井分公司新疆指揮部，新疆輪臺(tái)841600）

涪陽壩構(gòu)造位于中國石化四川盆地川東北酸性氣藏通南巴構(gòu)造帶通江縣，地質(zhì)情況復(fù)雜，屬“三高”氣藏。母家1井是該區(qū)域的第一口預(yù)探井（直井），位于涪陽壩構(gòu)造母家梁高點(diǎn)，該井在嘉陵江組五四段2次鉆遇同一垂直裂縫，與目的層嘉陵江組二段連通，地層壓力高、天然氣高含H2S、地層大量出水污染泥漿、發(fā)生同層噴漏、上噴下漏、泥漿加重劑沉降、卡鉆等復(fù)雜情況，風(fēng)險(xiǎn)高處理難度大。通過多次橋漿堵漏，損失大量泥漿、加重材料和堵漏材料，因地層水活躍常規(guī)堵漏失效，最后采用智能凝膠和速凝水泥漿堵漏成功，對(duì)井底進(jìn)行暫閉，提前下入?273.1mm套管封隔漏層上部井段，為后續(xù)安全鉆井創(chuàng)造條件。

通南巴構(gòu)造帶；嘉陵江組；噴漏同存；高含硫；堵漏；壓井；智能凝膠；水泥漿

涪陽壩構(gòu)造位于中國石化四川盆地川東北酸性氣藏通南巴構(gòu)造帶通江縣，該區(qū)域地層壓力高、有斷層、硫化氫含量高、地層水活躍、地質(zhì)情況復(fù)雜，屬“三高”氣藏。母家1井是該區(qū)域的第一口預(yù)探井（直井），位于涪陽壩構(gòu)造母家梁高點(diǎn)。

1　母家1井的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)

母家1井設(shè)計(jì)井身結(jié)構(gòu)見表1?？碧介_發(fā)嘉陵江組二段、飛仙關(guān)組三段油氣層，須家河組承壓能力低（壓力系數(shù)1.5），嘉二段、飛三段存在異常高壓（壓力系數(shù)2.16～2.28），設(shè)計(jì)二開?273.1mm技術(shù)套管下深3560m，封隔嘉二段產(chǎn)層以上地層。二開?311.2mm井眼2次鉆遇裂縫發(fā)生噴漏同存等復(fù)雜情況，為控制風(fēng)險(xiǎn)提前下?273.1mm封隔上部地層。

表1　母家1井設(shè)計(jì)井身結(jié)構(gòu)

1.1漏層上部地層出水情況

二開鉆至井深1870.13m地層出水，Cl-：11360↗14200mg/L，泥漿密度1.65↘1.58g/cm3，逐漸上提密度提至1.85g/cm3平衡水層。

1.2漏層上部主要?dú)鈱忧闆r

二開鉆至嘉五四段2969.00～2972.00m井段鉆遇氣層，氣測∑C：2.79%↗99.43%、C1：2.14%↗91.56%、H2S：0↗3ppm，泥漿密度1.84↘1.82g/cm3、粘度55s↗56s，pH值11。之后循環(huán)加重提泥漿密度至1.95g/cm3發(fā)生井漏，漏速2.5m3/h，加入隨鉆堵漏劑LF-1和ZD-1堵漏成功，提泥漿密度至2.06g/cm3壓穩(wěn)氣層。

1.3上層套管數(shù)據(jù)

?339.7mm套管下深1862.37m，鋼級(jí)110TS，壁厚10.92mm，抗內(nèi)壓強(qiáng)度42.5MPa。

1.4鉆具結(jié)構(gòu)

?311.2mmHJT537GK（噴嘴組合：?33.3mm×3）× 0.29m+雙母630×730×0.64m+731×730回壓凡爾× 0.78m+? 228.6mm鉆鋌6根×55.31m+731×630× 1.08m+?209.6mmDC 6根×56.54m+631×631雙公短節(jié)×0.64m+?203mm震擊器×7.25m+631×410×0.78m+ ?177.8mmDC7根×63.61m+411×520×0.64m+521×520旁通閥×0.48m+?139.7mm（SS105，壁厚10.54mm）防硫鉆桿+3只?205mm套管防磨接頭×2.22m+1只?240mm套管防磨接頭×0.83m+下旋塞521×520×0.41m+保護(hù)接頭521×520×0.59m。

2　噴漏同存復(fù)雜情況

二開2次鉆遇嘉陵江組五四段同一垂直裂縫，該裂縫貫通目的層嘉陵江組二段（三開完鉆測井得到驗(yàn)證），地層壓力高、天然氣中高含H2S、地層大量出水污染泥漿、發(fā)生同層噴漏、上噴下漏、泥漿加重劑沉降、卡鉆等復(fù)雜情況，風(fēng)險(xiǎn)高處理難度大。

（1）用2.06g/cm3泥漿鉆井，井深3323.66m鉆遇垂直裂縫，出現(xiàn)失返性井漏，上提四柱鉆桿，第一次橋漿堵漏后鉆柱內(nèi)泥漿被氣侵，井底發(fā)生“噴漏同存”、卡鉆等復(fù)雜情況。經(jīng)過3次橋漿堵漏成功堵住漏層，然后節(jié)流壓井壓穩(wěn)氣層，泡解卡劑處理卡鉆無效、最后酸浴成功解卡。

（2）在處理完第一次“噴漏同存”復(fù)雜情況后，及時(shí)將井內(nèi)鉆桿全部更換為SS105防硫鉆桿，并在2.06g/cm3井漿中加入10%堵漏劑恢復(fù)鉆進(jìn)。井深3325.01m第二次鉆遇同一垂直裂縫，出現(xiàn)放空鉆壓瞬間由80kN突降至0，再次發(fā)生失返性井漏，懸重由1330kN上升至1440kN，據(jù)此計(jì)算環(huán)空液面下降約1244m左右。因揭開裂縫程度比第一次多，地層大量出水、出氣嚴(yán)重污染泥漿，發(fā)生“噴漏同存”、“泥漿與地層水置換”、“加重劑沉降”等復(fù)雜情況。經(jīng)過5次橋漿堵漏，消耗大量泥漿、加重劑、堵漏材料未堵住漏層，最后采取智能凝膠和速凝水泥漿堵漏成功。

3　噴漏同存復(fù)雜情況處理

3.1第一次復(fù)雜情況的處理

此次“噴漏同存”、卡鉆復(fù)雜情況處理，采取先堵漏后壓井的思路。前2次橋漿堵漏使用泥漿密度高（2.06g/cm3），堵漏材料無法在漏層“站穩(wěn)”，堵漏失效；第三次使用較低密度，在允許少量地層流體溢出的情況下先建立循環(huán)、然后控制回壓節(jié)流壓井，泥漿密度恢復(fù)到2.06g/cm3壓穩(wěn)氣層、先泡解卡劑處理卡鉆無效、再酸浴成功解卡。此次井漏共漏失泥漿406m3，耗時(shí)7d。

作為全球領(lǐng)先的汽車座椅及電子電氣系統(tǒng)供應(yīng)商，李爾在2018年取得了不俗的業(yè)績。盡管目前宏觀經(jīng)濟(jì)發(fā)展出現(xiàn)了一些不確定性，但李爾還是表現(xiàn)出了強(qiáng)大的發(fā)展態(tài)勢(shì)，一如既往持續(xù)專注于創(chuàng)新、人才和運(yùn)營。在展望李爾2019年發(fā)展之際，本刊記者采訪到了來自李爾公司亞太區(qū)座椅副總裁兼中國區(qū)總經(jīng)理昌宏順先生和李爾公司亞太區(qū)電子電氣副總裁兼東盟國總經(jīng)理艾漢緣（Hans-J?rg Ehlers）先生，聽聽他們對(duì)目前汽車市場發(fā)展的理解，汽車座椅和電子電氣方面的最新技術(shù)以及李爾對(duì)未來發(fā)展所懷有的堅(jiān)定信心和美好期待。

（1）考慮鉆頭水眼小，使用低濃度、細(xì)顆粒材料堵漏。堵漏漿配方｛密度2.06g/cm3井漿26m3+SDL× 1.0t+DF-1（粗）×0.5t+DF-1（細(xì)）×0.5t+KSY×0.5t+ZD-1×0.75t｝，堵漏泥漿濃度15%。先從鉆具內(nèi)泵入堵漏漿19m3，替井漿36m3（排量11.04L/s，立壓0.8～1MPa），環(huán)空未返漿；之后環(huán)空吊灌泥漿3m3見液面，靜止候堵30min，立壓上漲至6.5MPa，套壓為0，鉆具內(nèi)泥漿被水污染、氣侵，井底發(fā)生“同層噴漏”——井底即是漏層也是氣水同層。之后采取鉆具內(nèi)注井漿0.5m3立壓不降反上漲至7MPa，然后從回漿管線泄壓、環(huán)空吊灌井漿1.0m3，立壓迅速上漲至10MPa，套壓為0，進(jìn)一步驗(yàn)證了井下復(fù)雜情況。為避免情況惡化，先從鉆具內(nèi)泵入密度2.06g/cm3泥漿40m3、再環(huán)空泵入泥漿17m3進(jìn)行壓井，立壓從10↗11↘0MPa，套壓0，井口一直未返漿，未檢測到H2S。

（2）考慮第一次堵漏失效分析鉆遇裂縫較大，第二次堵漏作業(yè)加大堵漏泥漿量、增大堵漏材料粒度、提高漏漿濃度。堵漏漿配方｛密度2.04g/cm3泥漿57m3+粒棉籽殼（粗）×0.5t+DF-1（中）×2.0t+DF-1（細(xì)）×2.5t+ KSY×1.0t+SDL×1.0t+FDJ-2×2.0t+云母片×1.0t+ XK-1×0.5t+鋸木×0.25t｝，堵漏泥漿濃度19%。從鉆具內(nèi)注入堵漏漿40m3，替漿37m3（排量11.04L/s，立壓：1～3.6MPa），之后從環(huán)空灌入泥漿61.98m3，此過井口未返漿，未檢測到H2S。

（3）前2次堵漏作業(yè)失效，主要是第一次使用高密度泥漿堵漏，環(huán)空液面持續(xù)下降，堵漏漿入井即被漏失，未能停留在近井壁漏失通道內(nèi)，導(dǎo)致堵漏材料進(jìn)入漏層不能“搭橋”；第二次堵漏施工，環(huán)空液面高度已經(jīng)達(dá)到一個(gè)動(dòng)態(tài)平衡，部分堵漏材料能夠停留在近井壁漏失通道內(nèi)，能起到一定的堵漏效果，漏速減小，但還不能達(dá)到建立循環(huán)的效果。因此，第三次選用較低密度泥漿、繼續(xù)增大堵漏材料粒度、提高堵漏漿濃度，在低漏失情況下先建立循環(huán)，然后再節(jié)流控壓堵漏壓井作業(yè)。堵漏漿配方｛密度1.85g/cm3泥漿28m3+FDJ-Ⅱ×0.8t+SDC× 2.0t+DF-1×1.4t+云母×1.0t+核桃殼×0.8t+LF-1× 0.6t｝，堵漏泥漿濃度24%。從鉆具內(nèi)注入堵漏漿20.88m3，替入密度1.95g/cm3泥漿32m3，井口返漿建立循環(huán)，出口密度1.70g/cm3，檢測到可燃?xì)怏w含量100%。

3.1.1節(jié)流循環(huán)壓井

為確保堵漏材料進(jìn)入漏層能“搭橋”、并有時(shí)間膨脹、提高封堵效果，分3個(gè)階段節(jié)流循環(huán)壓井，第一階段控制入口泥漿密度1.95g/cm3控制較低回壓循環(huán)排氣（套壓1.7MPa、立壓0），允許少量地層流體進(jìn)入井筒；第二階段逐級(jí)提高回壓循環(huán)排氣（套壓12MPa、立壓2.9MPa）；第三階段控制入口泥漿密度2.04g/cm3，根據(jù)泥漿池體積增減變化控制回壓，并逐漸上調(diào)排量至13.8L/s（期間在分離器出漿口監(jiān)測到硫化氫濃度540ppm），隨著泥漿的泵入立壓0↗8.7MPa、套壓12↘4.5MPa，套壓呈明顯下降趨勢(shì)，之后逐漸將泥漿密度提高到2.06g/cm3節(jié)流控壓循環(huán)15h、放噴口火焰由高變低最后熄滅，此時(shí)入口泥漿密度2.06g/cm3，出口密度2.02～2.04g/cm3，立壓5MPa，套壓0.5MPa，泥漿池體積無明顯變化，未檢測到硫化氫，堵漏、壓井成功。

3.1.2卡鉆故障處理

在堵漏、壓井成功后，開井活動(dòng)鉆具，發(fā)現(xiàn)卡鉆。先后通過強(qiáng)力活動(dòng)鉆具、泡解卡劑均無效，最后采取酸浴處理成功解卡。酸液配方［20%HCl+2.5%緩蝕劑WLD31A+1.0%助排劑WLD27+2.5%鐵離子穩(wěn)定劑WLD28A+3.0%抗鈣穩(wěn)定分散劑WLD21，酸液密度1.15g/cm3］。根據(jù)提拉法測算卡點(diǎn)位置在鉆鋌井段3094～3197m，確定酸浴2994～3197m井段，為確保井底壓力不變，首先泵入密度2.5g/cm3的重漿21.3m3和注前置CMC隔離液1m3（加5%除硫劑量）、然后注酸10m3和后置CMC隔離液1.5m3（加5%除硫劑）、再泵入密度2.06g/cm3泥漿31.8m3，下壓鉆具浸泡10min懸重突然上升至1400kN解卡。

3.2第二次復(fù)雜情況處理

3.2.1常規(guī)橋漿堵漏

總結(jié)分析第一次鉆遇該裂縫堵漏施工經(jīng)驗(yàn)，在建立循環(huán)的基礎(chǔ)上允許少量井內(nèi)地層流體進(jìn)入井筒、同時(shí)通過節(jié)流控制回壓保持井內(nèi)滲漏狀態(tài)讓少量泥漿漏失，在這樣一個(gè)相對(duì)的動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài)下邊循環(huán)邊加入堵漏劑的進(jìn)行堵漏，綜合考慮井控、H2S等安全因素，該循環(huán)堵漏方法可行。但是該方法堵漏施工周期長，泥漿損失量大，對(duì)泥漿泵等設(shè)備要求高。

（1）第一次堵漏漿配方［密度2.06g/cm3井漿30m3+核桃殼（細(xì)）×0.9t+棉籽殼×0.9t+FDJ-Ⅱ×2.1t+DF-1×2.1t+KSY×1.2t+SDL×2.4t+云母片×0.9t］，堵漏漿濃度35%。注堵漏漿23.66m3，替井漿35.51m3，排量10.1L/s，立壓0，出口槽未返漿，無H2S顯示，懸重1440kN下降至1380kN，分析堵漏漿起到一定效果，環(huán)空液面上升。之后采取靜止候堵，環(huán)空間斷吊灌泥漿28m3，期間頂通鉆具水眼一次。此過程漏失泥漿90.74m3。

（2）第二次堵漏漿配方［井漿60m3密度2.06g/cm3+ FDJ-Ⅱ×4.8t+FDJ-Ⅲ×3.6t+DF-1×1.8t+云母片× 1.2t+蛭石×0.6t+SDL×3.6t+棉籽殼×0.6t+核桃殼（5～8mm）×1.8t］，堵漏漿濃度30%。注堵漏漿36m3，替漿33m3，排量13L/s，立壓0，井口未返漿，鉆具懸重1420kN。起鉆3柱靜止候堵3h，期間環(huán)空吊灌泥漿7m3；然后保持入口泥漿密度2.06g/cm3小排量循環(huán)（4.7L/s，立壓0）并上下活動(dòng)鉆具，環(huán)空間斷返漿，漏失泥漿15.18m3。之后，發(fā)現(xiàn)泥漿出口流量增大，停泵后不斷流，關(guān)井節(jié)流循環(huán)，分離器出口火焰高10m左右（期間監(jiān)測到氯根含量8500↗12780mg/L，返出的泥漿密度大幅度下降2.06↘1.41g/cm3），通過氯根含量上升判斷地層出水，大部分地層水來自井底漏層，也有一部分地層水來源于井深1870m的水層。由于環(huán)空液面下降，同時(shí)泥漿與地層水發(fā)生置換進(jìn)一步導(dǎo)致當(dāng)量泥漿密度降低，引發(fā)上部井段2969～2972m氣侵，井底大量天然氣和地層水進(jìn)入井筒，此時(shí)建立的節(jié)流循環(huán)是一種假象，越循環(huán)地層出水和出氣量越大、泥漿置換越快、環(huán)空當(dāng)量密度降得也越快、環(huán)空氣水涌入井筒上返量越多，節(jié)流循環(huán)向井筒補(bǔ)充的泥漿提高環(huán)空當(dāng)量密度的速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于地層出水出氣降低環(huán)空當(dāng)量密度的速度。此過程漏失泥漿136.03m3。

（3）第三次堵漏漿配方［密度1.95g/cm3泥漿30m3+核桃殼（5～8mm）×3.6t+FDJ-Ⅱ×0.6t+SDL×2.4t+ DF-1×1.2t+棉籽殼×0.6t+蚌殼粉×0.6t］，堵漏泥漿濃度30%。注堵漏漿26.9m3，回收泥漿13.9m3，排量8.8L/s，立壓0～3MPa，套壓3.5～4.3MPa，出口密度降至1.10g/cm3，分離器出口監(jiān)測到H2S濃度20ppm，放噴口火焰高10m左右。繼續(xù)泵入泥漿30m3（密度2.0g/cm3），回收泥漿20m3，出口密度恢復(fù)至1.61g/cm3。在保持低漏失情況下，后續(xù)3d采取邊節(jié)流循環(huán)除氣、邊循環(huán)堵漏，保持入口泥漿密度大于2.0g/cm3；隨著地層出水量增大氯根含量12780↗16330mg/L，為維持泥漿入口密度高于2.0g/cm3、pH值大于11，在泥漿中累計(jì)加入［鐵礦粉加重劑×213.0t+SMP-2×9.0t+KOH×12.5t+SPC×8.0t+CMC×5.0t+Zn2（OH）2CO3×13.0t］、以及堵漏材料［GD-1×3.0t+SDL×4.0t+FDJ-3×3.0t+FDJ-2×11.0t+ FDJ-3×11.0t+LF-1×4.0t+核桃殼×12.0t］。之后，出口泥漿密度逐漸上漲，基本維持在1.80～1.92g/cm3。

（4）第四次堵漏配方［泥漿60m3、密度2.06g/cm3+4% FDJ-Ⅱ+3%FDJ-Ⅲ+2%QP-1+2%云母+4%SDL+6%核桃殼（3～5mm）+2%蚌殼粉+2%GD-1］，堵漏漿濃度25%。8月7日17：10注入堵漏漿22.13m3、替漿10m3、關(guān)閉手動(dòng)平板閥擠注25m3，排量5.6L/s，立壓0，套壓3.7↗6.5MPa，靜停候堵2h（立壓0、套壓6.5MPa），因重晶石沉降堵鉆具水眼、堵環(huán)空，憋壓19MPa憋通水眼，關(guān)環(huán)形防噴器，開半封閘板防噴器，活動(dòng)鉆具暢通環(huán)空。后續(xù)5d保持入口泥漿密度2.0～2.06g/cm3節(jié)流循環(huán)累計(jì)排出地層水312m3、出口泥漿密度恢復(fù)至1.87～1.93g/cm3、分離器出氣口火焰高度：15m↘5m；消耗加重劑1006t、重漿300m3，仍無法壓住氣層、水層。

（5）第五次堵漏泥漿配方［泥漿80m3密度2.06g/cm3+ FDJ-2×2.4t+FDJ-3×4.0t+橡膠顆粒（3～5目）×2.4t+橡膠顆粒（5～7目）×4.8t+QP-1×1.6t+蛭石×1.8t+核桃殼（3～5目）×2.4t］，堵漏漿濃度27%。先注堵漏漿32m3關(guān)平板閥、擠注堵漏漿20m3、頂替泥漿36m3，排量9～13.8L/s，立壓2.0～5MPa，套壓1.2MPa，密度2.06g/cm3，停泵后立壓迅速下降至0，套壓1.2MPa無變化。堵漏、節(jié)流壓井無效。

3.2.2智能凝膠加速凝水泥漿堵漏

經(jīng)過近11d的節(jié)流控壓循環(huán)堵漏，進(jìn)一步認(rèn)清楚了井下情況的復(fù)雜性：（1）井底3325.01m既是漏層，也是含氣水層，不僅含有H2S，而且地層水非?；钴S，對(duì)泥漿污染嚴(yán)重，該垂直裂縫連通目的層嘉二段，壓力窗口極窄或者沒有穩(wěn)定的壓力窗；（2）循環(huán)加重堵漏不僅耗間，也損耗大量物資，而且地層水與泥漿的置換造成重晶石沉降增加堵鉆具水眼、埋鉆具的風(fēng)險(xiǎn)，同時(shí)也增加了井控風(fēng)險(xiǎn)；（3）通過5次常規(guī)橋漿循環(huán)堵漏的效果來看，無論如何優(yōu)化堵漏漿配方，選擇不同級(jí)配的堵漏材料和大量剛性堵漏材料，常規(guī)的橋堵漿是堵不住該漏失層的。（4）由于漏層中地層水非常活躍，堵漏漿進(jìn)入漏層即被稀釋無法架橋，應(yīng)改變堵漏工藝和方法，在堵漏漿的前沿加入隔水效果較好的材料進(jìn)行堵漏，成功幾率會(huì)大幅提高。因此選擇智能凝膠+速凝水泥漿堵漏，聚合物凝膠體具有良好的驅(qū)替地層水能力，其后跟注速凝水泥漿，避免水泥漿受到鹽水污染、稀釋影響水泥漿固結(jié)和固結(jié)強(qiáng)度，讓水泥漿在漏失通道中快速凝固，達(dá)到了封堵漏層的作用。

先充分水化配置好密度1.0g/cm3、濃度1.2%智能凝膠70m3，并選擇密度1.97g/cm3的速凝水泥漿。（1）施工前先關(guān)環(huán)形防噴器在開半封起鉆4立柱、鉆頭井深3057.08m，然后大排量節(jié)流循環(huán)，排出環(huán)空受污染泥漿及地層水，以確保注水泥漿施工、候凝期間的安全；（2）關(guān)平板閥，注智能凝膠68m3，排量6.9L/s，施工壓力由3.2MPa逐漸上升至35MPa，停泵壓力降至32MPa，套壓由0.6 MPa逐漸上升至2.8MPa，停泵套壓2.6MPa；（3）然后替清水隔離液1.9m3，排量7.9L/s，立壓34MPa，套壓2.8MPa；（4）接著注水泥漿45m3，排量9.9L/s，壓力由34MPa逐漸下降至1.5MPa，套壓2.8MPa上升至2.9MPa；（5）再替隔離液凝膠2m3，排量5.6L/s，壓力4～6MPa，套壓2.8MPa；（6）替密度2.06g/cm3泥漿35m3，排量22.7L/s，立壓18.5MPa降至0，套壓由2.9MPa逐漸上升至3.7MPa；（6）環(huán)空替密度2.06g/cm3泥漿5.1m3，排量5L/s，套壓3.7MPa，停泵套壓降至0；（7）關(guān)井候凝24h，立壓0，套壓由1.3MPa逐漸上升至1.8MPa后穩(wěn)壓；（8）候凝期間關(guān)閉環(huán)形防噴器間斷活動(dòng)鉆具預(yù)防卡鉆；（9）候凝24h泄壓，維持入口泥漿密度2.06g/cm3節(jié)流循環(huán)6h，出口泥漿密度恢復(fù)到2.04g/cm3，分離器出氣口火焰熄滅，立壓3.5MPa，套壓降至0，堵漏、壓井成功。

4　經(jīng)驗(yàn)與建議

（1）成功處理噴漏同存復(fù)雜情況，首先得益于生產(chǎn)組織得當(dāng)，分工明確，責(zé)任清楚。

（2）在川東北地區(qū)施工“三高”氣井，重漿、加重材料、除硫劑等物資要儲(chǔ)備充足。

（3）處理此類噴漏同存復(fù)雜情況，應(yīng)該先堵漏后壓井。

（4）在常規(guī)橋漿堵漏無效的情況，要及時(shí)改變堵漏方式、方法，智能凝膠和速凝水泥漿的堵漏方法適用于含水含氣的漏層。

（5）本井處理噴漏同存復(fù)雜情況過程中，通過關(guān)閉環(huán)形封井器采取間斷上下活動(dòng)鉆具有效預(yù)防了卡鉆故障、避免了地層水與泥漿置換造成重晶石沉降堵水眼、埋鉆具的風(fēng)險(xiǎn)。

TD82.72

A

1004-5716（2016）08-0053-04

2015-07-23

2015-07-29

張海軍（1974-），男（漢族），重慶人，工程師，現(xiàn)從事鉆井工程技術(shù)及管理工作。

［1］蒲洪江，蘭凱，劉明國，等.元壩101-1H酸性氣藏超深水平井優(yōu)快鉆井技術(shù)［J］.石油鉆采工藝，2015，37（2）：12-15.

［2］張希文，李爽，張潔，等.鉆井液堵漏材料及防漏堵漏技術(shù)研究進(jìn)展［J］.鉆井液與完井液，2009，26（6）：1001-5620.