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      帶殼切割索應(yīng)用研究

      2016-08-16 03:47:24山西中北大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院徐斌
      河北農(nóng)機(jī) 2016年1期
      關(guān)鍵詞:藥型罩狀態(tài)方程初速度

      山西中北大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院 徐斌

      帶殼切割索應(yīng)用研究

      山西中北大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院徐斌

      切割索廣泛應(yīng)用于鋼板等的快速切割任務(wù)中,分為有殼體、無(wú)殼體兩種。理論分析認(rèn)為帶殼體情況類(lèi)似于雙側(cè)平板裝藥,可減小稀疏波侵入,提高金屬板微元的運(yùn)動(dòng)速度。通過(guò)AUTODYN-2D計(jì)算機(jī)仿真方法對(duì)無(wú)殼體、有殼體切割索進(jìn)行了對(duì)比仿真,驗(yàn)證理論模型的正確性,對(duì)切割索的研制具有指導(dǎo)意義。

      切割索;殼體;射流刀

      引言

      線(xiàn)型聚能切割器(LSC)可以應(yīng)用于各種鋼制結(jié)構(gòu)的快速破拆[1、2],切割斷面整齊,具有效率高、經(jīng)濟(jì)效益好等優(yōu)勢(shì)。在應(yīng)用領(lǐng)域切割索一般分為有殼體和無(wú)殼體兩種(圖1),本文應(yīng)用數(shù)值仿真算法分析爆轟波陣面的傳播形式以及對(duì)藥型罩的作用方式,確定有殼體切割索結(jié)構(gòu)具備更好的射流形態(tài)和更好的侵徹能力。

      圖1 無(wú)殼和有殼結(jié)構(gòu)切割索截面圖

      1數(shù)學(xué)模型與仿真模型

      1.1數(shù)學(xué)模型

      在考慮單側(cè)平板裝藥的情況下,平板金屬初速度公式如(1)所示,與兩板對(duì)稱(chēng)情況下的金屬板初速度公式(2)比較[3],后者具有更大的初速度。

      1.2仿真模型

      采用AUTODYN-2D作為建模軟件[4],應(yīng)用Euler方法建立空氣裝藥和LSC模型,多次調(diào)整網(wǎng)格尺寸,以0.7比例縮減網(wǎng)格尺寸,直到網(wǎng)格尺寸變化對(duì)射流速度偏差低于10%為止,最后選定0.05mm尺寸網(wǎng)格??諝獠捎肎runeisen狀態(tài)方程(3),裝藥采用JWL狀態(tài)方程(4),裝藥結(jié)構(gòu)采用Steinberg本構(gòu)方程(5)和Gruneisen狀態(tài)方程。仿真計(jì)算對(duì)空氣邊界設(shè)置所有物質(zhì)流出邊界flow-out,模擬無(wú)限空氣域,建立有限差分網(wǎng)格如圖2所示。

      表1 裝藥C-J參數(shù)和JWL狀態(tài)方程參數(shù)

      在Steinberg本構(gòu)方程中,剪切模量G隨著壓力增加而增加,隨溫度升高而降低,當(dāng)達(dá)到材料的融化溫度時(shí),二值都為零,公式(5)為剪切模量G在融化前與內(nèi)能、壓力和比容之間的關(guān)系。

      公式中G0、b、h、f為試驗(yàn)確定的材料常數(shù),p為壓力,v為比容,ec為冷壓縮能,em為熔化能量,ei為比內(nèi)能,R為普適氣體常數(shù),ρ為密度,A為摩爾質(zhì)量,Rρ/A=R1。

      圖2為模型藥型罩部分計(jì)算網(wǎng)格。在藥結(jié)構(gòu)口徑處設(shè)置固定測(cè)速高斯點(diǎn)對(duì)射流各微元測(cè)速。

      圖2 藥型罩網(wǎng)格及測(cè)速點(diǎn)設(shè)置

      2仿真結(jié)果

      無(wú)殼體時(shí),爆轟產(chǎn)物擴(kuò)散速度快,稀疏波在C-J面?zhèn)确窖杆僮汾s,有效降低了爆轟能量。如圖3所示,左側(cè)為無(wú)殼體裝藥射流形成情況,右側(cè)為有殼體裝藥射流形成情況。應(yīng)力云圖表示壓力分布,射流為最終穩(wěn)定時(shí)的形態(tài),可以觀(guān)察左側(cè)射流直徑較小,斷裂時(shí)間早,射流微元段數(shù)量比較多,右側(cè)有殼體裝藥結(jié)構(gòu)射流拉伸長(zhǎng)度稍短,射流體積較大,中間“翼”狀結(jié)構(gòu)基本消失,微元數(shù)量較少。

      圖3兩種裝藥形成射流的壓力與形態(tài)

      圖4為固定高斯測(cè)速點(diǎn)測(cè)量射流各個(gè)微元的速度變化情況。

      圖4 兩種裝藥形成射流的速度

      有殼體速度峰值比無(wú)殼體高出220 m/s??芍趯?duì)破片飛散并不十分敏感的應(yīng)用條件下,切割索加殼可以有效改善射流速度和形態(tài),提高射流切割能力。

      3結(jié)論

      通過(guò)理論分析和仿真實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,表明采用有殼體裝藥結(jié)構(gòu)比無(wú)殼體裝藥結(jié)構(gòu)形成射流速度更高,射流形態(tài)更好,最終能提高射流侵徹能力,為線(xiàn)型切割索切割各類(lèi)材質(zhì)板的設(shè)計(jì)制造及應(yīng)用提供理論指導(dǎo)與技術(shù)支持。

      [1]曾新吾,薛鴻陸.線(xiàn)型聚能裝藥的理論研究[J].爆炸與沖擊,1988.Vol.8 NO.2.P97~106.

      [2]崔軍.聚能射流對(duì)靶板侵徹的數(shù)值仿真[J].兵工自動(dòng)化,2010.Vol.29 NO.1.P24~26.

      [3]隋樹(shù)元,王樹(shù)山.終點(diǎn)效應(yīng)學(xué)[M].國(guó)防工業(yè)出版社,2000. ISSN:7-118-02200-4.中圖分類(lèi)號(hào):TJ012.4.

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