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    連續(xù)箱梁橋梁火災(zāi)后的損傷評估

    2016-08-10 09:08:42王子楸福建省交通科學(xué)技術(shù)研究所福建省公路水運(yùn)工程重點(diǎn)試驗室福州350004
    福建交通科技 2016年3期
    關(guān)鍵詞:梁底墩柱梁體

    ■王子楸(1.福建省交通科學(xué)技術(shù)研究所;2.福建省公路、水運(yùn)工程重點(diǎn)試驗室,福州350004)

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    連續(xù)箱梁橋梁火災(zāi)后的損傷評估

    ■王子楸1,2
    (1.福建省交通科學(xué)技術(shù)研究所;2.福建省公路、水運(yùn)工程重點(diǎn)試驗室,福州350004)

    某國道一座通車多年的連續(xù)箱梁橋遭遇火災(zāi),由于該橋地處交通要道,必須短時間內(nèi)對橋梁結(jié)構(gòu)災(zāi)后損壞程度做出全面的評估鑒定。通過現(xiàn)場外觀檢查和無損試驗,特別是對受災(zāi)橋跨和鄰近橋跨分別測試,評估災(zāi)后橋跨的損傷程度,為后期加固設(shè)計提供必要資料。鑒于結(jié)構(gòu)的運(yùn)營安全和耐久性要求,需及時對受損部位進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)、加固,并加強(qiáng)日后監(jiān)測。

    連續(xù)箱梁火災(zāi)事故災(zāi)后檢查無損檢測損傷評估

    1引言

    今年,由于城市擴(kuò)張,原有國省干線已經(jīng)被城市化所包圍,橋下違章搭建較為嚴(yán)重。違章建筑物燃燒造成的橋梁結(jié)構(gòu)損傷的幾率增大?;馂?zāi)不僅造成很大的經(jīng)濟(jì)損失,而且對橋梁結(jié)構(gòu)本身造成不同程度的破壞,損壞嚴(yán)重的必須加固補(bǔ)強(qiáng)才可投入運(yùn)營[1]。本文結(jié)合某連續(xù)箱梁橋?qū)嵗?,介紹火災(zāi)后檢測評估方法和內(nèi)容,為后期加固設(shè)計提供必要資料。

    2工程概況

    某預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁橋位于國道G324線改線工程,2002年建成通車。本橋上部結(jié)構(gòu)采用40m等跨、等截面

    圖1 橋梁橋型布置

    3橋梁缺損狀況檢查

    3.1橋梁結(jié)構(gòu)損傷狀態(tài)調(diào)查

    火災(zāi)對橋跨的傷害主要集中在第12跨箱梁主梁距11#墩6.0m~20.0m之間梁底范圍和11#、12#墩柱。橋梁損傷如圖2~5所示。

    3.1主梁受損狀態(tài)

    (1)結(jié)構(gòu)受損區(qū)域(范圍):縱橋向,箱梁梁體的缺損主要集中在第12跨,整個受損區(qū)域面積有78.0m2。受損區(qū)域損傷類型有三類:第一類是混凝土局部粉刷層剝落,預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱型梁,共15跨。橋型布置圖如圖1所示。箱梁為單箱單室結(jié)構(gòu),頂板寬14.0m,底板寬6.0m,箱梁高2.50m,跨中截面底板厚度為0.22m。箱梁底普通縱向筋設(shè)計保護(hù)層厚度為37mm。橋墩采用鋼筋混凝土雙柱式墩身直接對接鉆孔樁基礎(chǔ),墩柱、樁身直徑均為1.5m。墩柱豎向主筋設(shè)計凈保護(hù)層厚度為60mm。橋臺采用混凝土耳墻式,鉆孔樁基礎(chǔ)。道路等級為城市主干道I級,設(shè)計荷載為汽車-20級,掛車-100級,人群3.50kN/m2。2016年2月8日,凌晨01∶30左右,橋下廢品回收站堆積在橋下的廢舊塑料制品因不明原因起火燃燒。據(jù)現(xiàn)場介紹,大火持續(xù)燃燒約2個小時左右后被撲滅。且未剝落區(qū)域內(nèi)部有層離現(xiàn)象,錘子敲擊出現(xiàn)網(wǎng)裂;第二類是表層混凝土爆裂、剝落;第三類是梁底混凝土保護(hù)層酥松、大面積剝落,鋼筋出露,橫向鋼筋扭曲變形。三類損傷的混凝土表層顏色分別為粉紅、灰白、淺黃。

    圖2 大橋火災(zāi)起火位置(單位:m)

    圖3 箱梁梁底受損圖

    圖4 橋梁墩柱受損圖

    圖5 第12跨箱梁缺損狀況分布圖

    (2)梁底混凝土損傷厚度:在清除表層松散的損傷混凝土之后,測量混凝土表層脫落厚度。一般砼剝落的厚度均達(dá)到20mm,靠近火源區(qū)域受損最為嚴(yán)重,脫落厚度最深達(dá)45mm,且梁底右側(cè)邊角位置混凝土剝落嚴(yán)重,梁底預(yù)應(yīng)力束架立鋼筋出露;截面受損如圖6所示。

    圖6 第12跨箱梁距11#墩11.50m處截面受損圖

    (3)主梁裂縫:箱梁梁底共計6條橫向裂縫,且均延伸至腹板,其中4條較2014年檢測結(jié)果無變化,2條為火災(zāi)后新增裂縫,梁底最大縫寬0.20mm,腹板最大縫寬為0.14mm,縫深最大為37mm。

    (4)箱梁左側(cè)腹板、翼緣板出現(xiàn)大面積混凝土剝落露筋。

    3.2支座受損狀態(tài)

    火災(zāi)影響區(qū)域內(nèi)4個支座(盆式固定)鋼板防銹油漆表面附著黑煙,且有脫皮現(xiàn)象。

    3.3墩柱受損狀態(tài)

    (1)結(jié)構(gòu)受損:4根墩柱均出現(xiàn)混凝土保護(hù)層剝落、露箍筋、豎向主筋損傷,11-2墩柱損傷程度最嚴(yán)重,混凝土受損最大深度78.42mm,表面呈土黃色、灰白色。

    (2)墩柱空鼓:11#、12#墩4根墩柱被大火灼燒的區(qū)域敲擊空鼓沉悶聲明顯。

    (3)墩柱裂縫:11-1墩柱3條豎向裂縫,縫長分別為L1=1.20m、L2=1.40m、L3=1.00m,縫寬分別為D1=0.36mm、D2=0.36mm、D3=0.40mm。

    4火災(zāi)溫度判定

    因現(xiàn)場燃燒物燃燒量已不能確定,根據(jù)《火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)鑒定標(biāo)準(zhǔn)》(CECS252:2009)“附錄B混凝土表面顏色、裂損剝落、錘擊反應(yīng)與溫度的關(guān)系”,結(jié)合外觀檢查結(jié)果,可推定火災(zāi)過程中該橋各主要受災(zāi)跨梁體和墩柱可能達(dá)到的溫度,如表1、表2所示。

    表1 某橋主要受災(zāi)梁體推定火場溫度

    5橋梁材質(zhì)強(qiáng)度檢測評定

    根據(jù)外觀檢查的火災(zāi)影響范圍,選取部分梁體和墩柱進(jìn)行混凝土回彈測試。其中墩柱選取11-1墩柱、11-2墩柱進(jìn)行混凝土回彈測試,選取的測試面為墩柱未直接受火燃燒的表面完好區(qū)域;12-1墩柱、12-2墩柱受火災(zāi)影響,混凝土沿環(huán)向發(fā)生剝落,裸露的混凝土呈顆粒狀,同時用錘子敲擊完好區(qū)域有空鼓沉悶聲,推斷內(nèi)部混凝土已經(jīng)出現(xiàn)分層,不滿足回彈法測試混凝土強(qiáng)度的條件,建議對墩柱鉆取小芯樣檢測災(zāi)后混凝土強(qiáng)度。上部結(jié)構(gòu)梁體選取火源所處的第12跨以及附近第11跨、第13跨梁體進(jìn)行混凝土回彈測試。為了獲得進(jìn)一步獲得火災(zāi)對橋梁上部結(jié)構(gòu)影響范圍,根據(jù)外觀檢查結(jié)果,將第12跨區(qū)域劃分為直接受火區(qū)域和間接受火區(qū)域1、2,分別進(jìn)行混凝土回彈測試。

    表2 某橋主要受災(zāi)墩柱推定火場溫度

    表3 主要受災(zāi)構(gòu)件測區(qū)的回彈修正系數(shù)

    根據(jù)《回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(JTJ T23-2011)規(guī)定,當(dāng)混凝土表面遭受了火災(zāi)或內(nèi)部有缺陷時,不能直接采用回彈法檢測,而應(yīng)用火災(zāi)專用測強(qiáng)曲線。目前國內(nèi)尚未有統(tǒng)一火災(zāi)后混凝土測強(qiáng)專用曲線,僅上海市地方標(biāo)準(zhǔn)《火災(zāi)后混凝土構(gòu)件評定標(biāo)準(zhǔn)》(DBJ08-219-96)對回彈法檢測火災(zāi)后混凝土強(qiáng)度作出規(guī)定。該市地理環(huán)境與上海市接近,故可參考上海市地方標(biāo)準(zhǔn)《火災(zāi)后混凝土構(gòu)件評定標(biāo)準(zhǔn)》(DBJ08-219-96)對火災(zāi)后混凝土回彈強(qiáng)度進(jìn)行修正,檢測結(jié)果如表3和表4所示。

    6損傷成因分析

    (1)混凝土保護(hù)層剝落、露筋主要原因:現(xiàn)場溫度逐漸升高后,混凝土毛細(xì)孔中游離水大量蒸發(fā),水泥石膨脹和骨料變形差異增大,水泥石中的氫氧化鈣等水化物脫水分解,導(dǎo)致水泥石結(jié)構(gòu)破壞,水泥石與骨料之間的粘結(jié)喪失,保護(hù)層逐漸剝落。

    (2)鋼筋扭曲變形是因為火場溫度過高,達(dá)到或接近鋼材的軟化點(diǎn),但鋼筋不同部位溫度不同而導(dǎo)致變形不協(xié)調(diào),致使鋼筋出現(xiàn)扭曲變形。

    (3)梁體出現(xiàn)裂縫主要原因:現(xiàn)場溫度逐漸升高后,混凝土體積急劇膨脹,同時預(yù)應(yīng)力鋼束、普通鋼筋力學(xué)性能在高溫環(huán)境下受影響,致使梁體表面出現(xiàn)裂縫。

    7初步鑒定評級結(jié)果與建議

    7.1橋梁災(zāi)后初步鑒定評級結(jié)果

    根據(jù)外觀檢測結(jié)果,參照《火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)鑒定標(biāo)準(zhǔn)》(CECTS252-2009)對某橋受火災(zāi)影響的梁體和墩柱進(jìn)行初步鑒定評級,結(jié)果如表5所示。

    7.2災(zāi)后應(yīng)急處置意見與建議

    經(jīng)災(zāi)后外觀檢查和無損檢測,該橋目前能夠滿足小型車輛通行要求,但應(yīng)限制大型載重車輛通行。同時,應(yīng)盡快對災(zāi)后損傷結(jié)構(gòu)進(jìn)行修復(fù)補(bǔ)強(qiáng)。

    (1)對上部結(jié)構(gòu)梁體混凝土保護(hù)層剝落、露筋,應(yīng)先將松動的保護(hù)層鑿去,并清除鋼筋銹跡,然后用高強(qiáng)度等級混凝土修復(fù)保護(hù)層,破損面積不大處,可用環(huán)氧砂漿修補(bǔ),損壞面積較大處,可噴高強(qiáng)度砂漿修補(bǔ),要注意密實,與原結(jié)構(gòu)粘結(jié)牢固,養(yǎng)生到位。

    表5 某橋各主要受災(zāi)構(gòu)件火災(zāi)后初步鑒定評級

    (2)對箱梁腹板、梁底裂縫,采用壓力灌漿法灌注環(huán)氧樹脂膠或其他灌縫材料進(jìn)行封閉,并采用粘貼碳纖維布或鋼板等有效加固方式進(jìn)行加固,增強(qiáng)橋梁的抗彎承載力。

    (3)對梁體混凝土表面出現(xiàn)網(wǎng)裂部分,應(yīng)進(jìn)行裂縫封閉處理。

    (4)對破壞墩柱,應(yīng)先鑿除表層松散的保護(hù)層至新鮮混凝土表層,采用增大墩柱截面積方法進(jìn)行加固,且加固時要保證新舊混凝土粘結(jié)性能。

    (5)12-1墩柱、12-2墩柱由于現(xiàn)場達(dá)不到回彈測試的條件,同時現(xiàn)場所測得的11-1墩柱、11-2墩柱回彈強(qiáng)度較低,建議對以上4根墩柱鉆取小芯樣檢測災(zāi)后混凝土強(qiáng)度。

    (6)由于盆式支座橡膠體被鋼護(hù)筒包圍,火災(zāi)后橡膠的損傷情況無法檢查。根據(jù)《公路橋梁盆式橡膠支座》(JT391-1999),支座橡膠成分主要為氯丁橡膠,分解溫度230℃~260℃,短期可耐120℃~150℃,具有一定的耐熱性和阻燃性。根據(jù)支座火場溫度(100~300℃),推斷火災(zāi)過程中護(hù)筒內(nèi)橡膠可能已出現(xiàn)軟化,故建議對火災(zāi)影響范圍內(nèi)的盆式支座進(jìn)行監(jiān)測,如發(fā)現(xiàn)異常情況應(yīng)立即對支座進(jìn)行更換,同時對盆式支座進(jìn)行除銹防腐處理。

    [1]劉其偉,王峰,等.火災(zāi)受損橋梁檢測評估與加固處理[J].公路交通科技,2005(2):71-74.

    [2]CECTS252-2009,火災(zāi)后建筑結(jié)構(gòu)鑒定標(biāo)準(zhǔn)[S].北京:中國計劃出

    報社,2009.

    [3]DBJ08-219-96,火災(zāi)后混凝土構(gòu)件評定標(biāo)準(zhǔn)[S].上海:上海市建筑

    科學(xué)研究院編制,1996.

    [4]JT391-1999,公路橋梁盆式橡膠支座.北京:人民交通出版社,1999.

    [5]JTGH11-2004,公路工程養(yǎng)護(hù)規(guī)范[S].北京:人民交通出版社,2004.

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