壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度的變動性

馬全國，張彥鈞，湯致松，馮冬冬，張 斌，周葆春*

(1．信陽師范學(xué)院 土木工程學(xué)院，河南 信陽 464000； 2．桂林理工大學(xué) 土木與建筑工程學(xué)院，廣西 桂林 541004)

0 引言

膨脹土是土中黏粒成分主要由親水礦物組成，吸水膨脹、軟化、崩解，失水收縮、開裂，并能產(chǎn)生往復(fù)脹縮變形與膨脹壓力的黏性土.膨脹土在世界范圍內(nèi)分布廣泛，中國是膨脹土分布面積廣大、成因類型復(fù)雜的國家之一.膨脹土工程性質(zhì)復(fù)雜多變，造成的地質(zhì)與工程災(zāi)害十分嚴(yán)重.歐美自1930年代、國內(nèi)自1960年代以來，膨脹土問題引起工程界的廣泛關(guān)注，成為巖土工程領(lǐng)域的重要研究課題.作為膨脹土工程穩(wěn)定分析的核心指標(biāo)，膨脹土抗剪強(qiáng)度具有因持水狀態(tài)變化導(dǎo)致的典型的變動性，且具有因脹縮性、裂隙性與超固結(jié)性引發(fā)的顯著的衰減特性，是膨脹土工程領(lǐng)域中的基本問題[1].

從土結(jié)構(gòu)性角度，膨脹土可區(qū)分為原狀與壓實膨脹土，即使對同種膨脹土，原狀與壓實土的力學(xué)性質(zhì)亦有相當(dāng)大差異[2].出于土地資源匱乏與經(jīng)濟(jì)性考量，水利、道路與地基工程中常直接利用弱膨脹土進(jìn)行渠道、路基與地基填筑；此外，壓實膨脹土常用作垃圾填埋場襯墊和高放射性核廢料深地質(zhì)處置庫的緩沖與回填材料；因此提升壓實膨脹土抗剪強(qiáng)度的認(rèn)識水平對確保相關(guān)工程安全性十分必要.

近年來研究[3-7]表明，壓實膨脹土抗剪強(qiáng)度主要受持水狀態(tài)與膨脹性控制，水的入滲導(dǎo)致土體含水率上升、吸力降低、體積膨脹、抗剪強(qiáng)度降低.值得注意的是，采用常規(guī)飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)進(jìn)行設(shè)計計算依然不能保證膨脹土工程的穩(wěn)定[8-10]，即膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度具有一定變動性.

此外，明確飽和抗剪強(qiáng)度特征是描述非飽和抗剪強(qiáng)度的基礎(chǔ).BISHOP[11]、FREDLUND[12]、盧肇鈞[13]、LU[14]、孔令偉[15]等提出的非飽和抗剪強(qiáng)度公式均以飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)作為基準(zhǔn).

所以，膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度變動規(guī)律如何？工程應(yīng)用及描述非飽和抗剪強(qiáng)度時，膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)如何取值？是本文試圖回答的問題.

飽和土抗剪強(qiáng)度受應(yīng)力狀態(tài)、孔隙比e、土的組成、應(yīng)力歷史、溫度、應(yīng)變水平、加荷速率、土結(jié)構(gòu)性等因素影響[16].抗剪強(qiáng)度τf與破壞面上法向有效應(yīng)力σn′為應(yīng)力狀態(tài)變量，有效黏聚力c′與有效內(nèi)摩擦角′為材料變量，體現(xiàn)上述因素對抗剪強(qiáng)度的影響.具體到壓實膨脹土而言，土的組成不變，采用相同試驗類型、試驗方法、排水條件與剪切破壞判別標(biāo)準(zhǔn)，可回避溫度、應(yīng)變水平、加荷速率的影響，壓實膨脹土的結(jié)構(gòu)性、應(yīng)力歷史相對原狀膨脹土簡單，可歸并到孔隙比對抗剪強(qiáng)度的影響中；即同種壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度主要取決于所處應(yīng)力狀態(tài)與相應(yīng)孔隙比.

然而，膨脹土孔隙比受膨脹勢、外部荷載、濕度變化耦合作用，壓實膨脹土飽和后在相同應(yīng)力狀態(tài)下并非存在著唯一孔隙比狀態(tài)，這一點已通過三軸壓縮試驗[7]與一維膨脹-壓縮試驗[17]得到證實.因此，一個推測是：相同應(yīng)力狀態(tài)下孔隙比狀態(tài)存在差別，是造成壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度變動性的主因.

本文以荊門弱膨脹土為研究對象，在四聯(lián)直剪儀上對6種制樣壓實度下的膨脹土開展一維無荷載膨脹-固結(jié)-慢剪試驗，將試驗結(jié)果與同一土樣不同水化狀態(tài)下的三軸壓縮試驗結(jié)果[7]進(jìn)行對比.在此基礎(chǔ)上探討其飽和抗剪強(qiáng)度與孔隙比狀態(tài)的相關(guān)關(guān)系規(guī)律，以期為壓實膨脹土的工程實踐提供可靠依據(jù)，為描述非飽和抗剪強(qiáng)度提供更合理的飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù).

1 試驗方案

在南京土壤儀器廠有限公司生產(chǎn)的ZJ型四聯(lián)應(yīng)變控制式直剪儀上對6種制樣壓實度(95%、90%、85%、80%、75%、70%)下的荊門弱膨脹土開展系統(tǒng)完整的一維無荷載膨脹(浸水飽和)-固結(jié)-慢剪試驗，以獲得不同孔隙比狀態(tài)下的飽和抗剪強(qiáng)度特征.

1.1 試驗土樣

試驗用土取自湖北荊門，為弱膨脹土，呈黃褐色、硬塑狀態(tài)，含黑色鐵錳結(jié)核，局部有白色填充物，其物性指標(biāo)、礦物成分與顆粒組成參見文獻(xiàn)[2]；重型擊實試驗表明，其最優(yōu)含水率為15.5%，最大干密度為1.86 g/cm3[2]；該土樣在塑性圖上位于A線以上，液限wL大于40%且小于60 %，符合弱膨脹土在塑性圖上的分布特征[18].

試驗采用直徑61.8 mm、高度20 mm的壓實土樣，制樣控制指標(biāo)見表1.這6種制樣壓實度均需制備4個有效試樣，共用24個有效試樣.

表1 制樣控制指標(biāo)

試樣制備過程為：先測風(fēng)干含水率，根據(jù)控制含水率計算加水量，每次取過2 mm篩的風(fēng)干土2 kg平鋪在瓷盤內(nèi)，用噴霧器噴灑預(yù)計水量，靜置30 min后裝入密封袋中，再置于保濕缸內(nèi)濕潤7 d.根據(jù)控制干密度計算所需濕土質(zhì)量，將相應(yīng)質(zhì)量濕土倒入預(yù)先裝好環(huán)刀的模具內(nèi)，拂平土樣表面，以靜壓力將土壓入環(huán)刀內(nèi).試樣制備完成后，用游標(biāo)卡尺量測試樣高度(測4次，取均值)，直徑取61.8 mm，以獲得制樣體積.

1.2 一維無荷載膨脹試驗

進(jìn)行一維無荷載膨脹試驗?zāi)康氖菫楹罄m(xù)固結(jié)-慢剪試驗提供充分飽和的試樣.

試驗過程：依次將壓制完成后的同一壓實度下的4個試樣從環(huán)刀中推出，置于四聯(lián)直剪儀的剪切盒中浸水飽和至體積不變?yōu)橹梗囼炦^程中監(jiān)測各試樣的膨脹變形.試驗參考行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中《無荷載膨脹率試驗》方法執(zhí)行[19]，試樣穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為隔6 h百分表讀數(shù)不變.

對比真空飽和法，該方法好處是：① 避免重疊式飽和器對試樣濕脹過程的約束，能夠讓試樣自由吸濕膨脹至穩(wěn)定狀態(tài)，從而提供膨脹勢完全釋放的飽和試樣；② 膨脹土飽和過程中會發(fā)生較大的體積變化且剛度急劇降低，置試樣于直剪儀的剪切盒中浸水飽和，避免了將試樣從重疊式飽和器中取出推入剪切盒過程中對試樣的擾動.

1.3 固結(jié)-慢剪試驗

進(jìn)行固結(jié)-慢剪試驗?zāi)康氖谦@得不同孔隙比狀態(tài)下膨脹土的飽和抗剪強(qiáng)度.試驗參考行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中《直接剪切試驗》方法執(zhí)行[19].

一維無荷載膨脹試驗完成后進(jìn)行固結(jié)試驗，對每種制樣壓實度下的4個試樣，壓力等級分別為25 kPa、50 kPa、100 kPa、200 kPa.試驗過程中監(jiān)測各試樣的壓縮變形量.固結(jié)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為24 h.

固結(jié)試驗完成后進(jìn)行慢剪試驗，剪切速率為0.02 mm/min.試驗過程中監(jiān)測試樣相應(yīng)垂直位移、水平位移(剪切位移)與剪切力，直至水平位移達(dá)到6 mm時停機(jī).剪切結(jié)束后，取出試樣，測定剪切面附近土的含水率.

2 試驗結(jié)果分析

2.1 試驗過程中的孔隙比變化

6種制樣壓實度下荊門弱膨脹土浸水飽和-固結(jié)-慢剪試驗過程中的孔隙比見表2.

表2 試驗過程中的孔隙比

由表2可見：① 同一制樣壓實度試樣浸水飽和后孔隙比差別不大，最大相對誤差為7.1 %(制樣壓實度90%試樣)，系制樣不均勻性和浸水飽和過程中剪切盒與上覆透水石對試樣膨脹的約束不均勻性導(dǎo)致.② 試樣浸水飽和后的孔隙比隨制樣壓實度降低而規(guī)律性增大，表明無荷載條件下壓實膨脹土并非存在一個唯一的飽和狀態(tài)，而是受先期應(yīng)力歷史的影響，如文中的不同制樣壓實度.③ 固結(jié)完成后同一制樣壓實度下，試樣孔隙比e0隨豎向有效應(yīng)力的增大規(guī)律性降低，這是典型的壓縮行為.④ 固結(jié)完成后同一豎向有效應(yīng)力下，e0隨制樣壓實度的降低而規(guī)律性增大，即固結(jié)完成后在相同應(yīng)力狀態(tài)下也并非存在著唯一的孔隙比狀態(tài)，同樣受先期應(yīng)力歷史影響.

通常情況下，土的抗剪強(qiáng)度定義為破壞面上的剪應(yīng)力峰值，將文中直剪試驗剪應(yīng)力峰值對應(yīng)孔隙比定義為ef，列在表2中，以便下文探討壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度與孔隙比的相關(guān)關(guān)系規(guī)律.

2.2 剪應(yīng)力-垂直位移-水平位移關(guān)系

依據(jù)不同的豎向(法向)有效應(yīng)力σv′，將6種制樣壓實度下的剪應(yīng)力τ-垂直位移dv-水平位移dh關(guān)系繪制在圖1中，每幅圖中6個e0(見表2)為固結(jié)完成后、剪切開始前的孔隙比，對應(yīng)6種制樣壓實度.

實際上，圖1是不同e0下壓實膨脹土的飽和剪切抗力特征.由圖1可見：σv′為25 kPa下試樣表現(xiàn)為應(yīng)變軟化；隨e0增大，應(yīng)變軟化現(xiàn)象顯著趨緩；峰值剪應(yīng)力隨e0增大顯著降低，這說明，相同應(yīng)力狀態(tài)下孔隙比差別會導(dǎo)致抗剪強(qiáng)度的顯著變化.此外，隨水平位移的增大，剪應(yīng)力趨于水平，呈現(xiàn)出聚攏現(xiàn)象.由垂直位移-水平位移關(guān)系可見：隨e0的增大，試樣由剪脹(垂直位移dv負(fù)為脹)轉(zhuǎn)變?yōu)榧艨s，且剪縮的趨勢隨e0增大而規(guī)律性增大.

LAMBE[20]從力學(xué)機(jī)制上將黏土抗剪強(qiáng)度分為凝聚力、剪脹分量與摩擦分量.凝聚力源于無任何外部應(yīng)力下土體顆粒間的吸引力與膠結(jié)力，包括靜電引力、范德華力與氫鍵力、化學(xué)鍵力、化學(xué)膠結(jié)力.凝聚力在小應(yīng)變下達(dá)到最大值，隨后迅速消失.剪脹分量源于剪切過程中土體顆粒間的干擾(particle interference)導(dǎo)致的體脹，為平衡外部應(yīng)力對體脹的阻力，引起的剪切抗力提高.一方面，剪脹分量與剪切面上法向有效應(yīng)力正相關(guān)；另一方面，隨剪脹趨于穩(wěn)定，剪脹分量逐漸消失.廣義的摩擦分量包含了剪脹分量，是與法向有效應(yīng)力正相關(guān)的剪切面上的滑動阻力，包括顆粒接觸點的滑動阻力、剪脹、顆粒重新排列、顆粒破碎引起的阻力.摩擦分量隨應(yīng)變增大而增大，當(dāng)剪應(yīng)力趨于穩(wěn)定時，摩擦成為唯一的抗剪強(qiáng)度分量.總體而言，凝聚力、剪脹分量、摩擦分量達(dá)到各自峰值所需的應(yīng)變是不同的，三者并非同時達(dá)到最大值.[16,20]

LAMBE假說可較好解釋σv′為25 kPa下不同e0試樣的剪切抗力行為：①e0小的試樣在較低水平位移時達(dá)到剪應(yīng)力峰值，然后剪應(yīng)力迅速降低；e0大的試樣較為緩慢地達(dá)到剪應(yīng)力峰值；說明e0主要影響的是凝聚力，土體凝聚力隨e0增大而降低.② 隨水平位移的增大，不同e0下剪應(yīng)力呈現(xiàn)聚攏現(xiàn)象；說明不同e0下摩擦分量差別不大.③e0最小的2個試樣呈現(xiàn)剪脹現(xiàn)象，因剪脹分量亦與剪切面上σv′正相關(guān)，廣義的摩擦分量包含剪脹分量[16, 20]；因此可將剪脹引起的剪切抗力提高歸結(jié)到廣義摩擦分量中.

當(dāng)σv′為50 kPa、100 kPa、200 kPa時，試樣剪應(yīng)力-垂直位移-水平位移關(guān)系表現(xiàn)出與σv′為25 kPa時類似的特征.差別之處在于：① 隨σv′的增大，應(yīng)變軟化現(xiàn)象趨于平緩；同一制樣壓實度試樣的峰值剪應(yīng)力對應(yīng)的水平位移隨σv′增大而增大.說明隨σv′的增大，峰值剪應(yīng)力中廣義的摩擦分量所占比例增大.②σv′為50 kPa、100 kPa、200 kPa時，試樣均表現(xiàn)為剪縮，這體現(xiàn)出豎向有效應(yīng)力對剪脹抑制作用明顯.

2.3 抗剪強(qiáng)度(直剪試驗結(jié)果)

選取剪應(yīng)力峰值作為各試樣抗剪強(qiáng)度，見表3，抗剪強(qiáng)度相應(yīng)孔隙比ef見表2.

(a) σv′=25 kPa (b) σv′=50 kPa

(c) σv′=100 kPa (d) σv′=200 kPa

將τf-ef-σv′關(guān)系繪制在圖2中，可見相同σv′下，制樣壓實度大的試樣具有更低的ef及更高的τf.不同的制樣壓實度(先期應(yīng)力歷史)引起的孔隙比差別導(dǎo)致了飽和抗剪強(qiáng)度的顯著差異.證實前文提出的假設(shè)：相同應(yīng)力狀態(tài)下孔隙比狀態(tài)的差別造成壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度的變動性.

表3 抗剪強(qiáng)度(直剪試驗)

圖2 抗剪強(qiáng)度-相應(yīng)孔隙比-豎向有效應(yīng)力關(guān)系

τf=c＇+σ＇vtanφ＇,

2.營養(yǎng)物質(zhì)缺乏。當(dāng)日糧缺鈣或鈣磷比例不當(dāng)，日照不足或缺乏運(yùn)動，維生素源不能轉(zhuǎn)變成維生素時均可導(dǎo)致血鈣濃度降低，胃腸蠕動減弱、胃液分泌量下降、食欲下降和消化障礙。

(1)

得到相應(yīng)有效黏聚力c′、有效內(nèi)摩擦角φ′與決定系數(shù)R2見表4.

表4 抗剪強(qiáng)度參數(shù)(直剪試驗)

由表4可見，c′隨制樣壓實度降低(孔隙比增大)而規(guī)律性降低，證實了前文土體凝聚力隨e0的增大而降低的論斷，而有效內(nèi)摩擦角φ′變化不大，這說明在相應(yīng)e0范圍內(nèi)(0.720～1.174)，e0變化對φ′影響不大.因此，可對各制樣壓實度下的φ′取均值，為20.1°.

2.4 直剪試驗與三軸壓縮試驗結(jié)果對比

文獻(xiàn)[7]對壓實度為95 %的同一土樣開展了2種典型水化狀態(tài)下的三軸壓縮試驗.

第1種水化狀態(tài)采用常規(guī)飽和方法，即將三軸試樣置入飽和器中，進(jìn)行真空抽氣飽和后，再置于蒸餾水中浸水飽和21 d后取出.該水化狀態(tài)下，由于抽氣與浸水飽和過程中受飽和器約束，試樣雖能達(dá)到飽和狀態(tài)，但不能吸濕膨脹至穩(wěn)定狀態(tài)(飽和完成，膨脹勢未完全釋放).

圖3 抗剪強(qiáng)度-豎向有效應(yīng)力關(guān)系

第2種水化狀態(tài)為真空抽氣飽和后，將試樣從飽和器中取出，安裝到三軸儀中進(jìn)行反壓飽和，直至試樣吸濕膨脹至穩(wěn)定狀態(tài)(與文中直剪試驗試樣飽和方法相同；飽和完成，膨脹勢完全釋放).

重新整理三軸壓縮試驗所獲剪切破壞點相應(yīng)廣義剪應(yīng)力qf-孔隙比ef-有效平均正應(yīng)力p關(guān)系見圖4.

圖4 廣義剪應(yīng)力-孔隙比-有效平均正應(yīng)力關(guān)系

圖4表明：在相同p時，第1種水化狀態(tài)下的ef明顯低于第2種水化狀態(tài)下的ef.第1種水化狀態(tài)下的qf明顯高于第2種水化狀態(tài)下的qf.不同水化飽和狀態(tài)引起的孔隙比差別導(dǎo)致飽和抗剪強(qiáng)度的顯著差異.同樣證實：相同應(yīng)力狀態(tài)下孔隙比狀態(tài)差別是造成壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度變動性的主因.

文獻(xiàn)[7]所獲抗剪強(qiáng)度參數(shù)見表5.由表5與表4對比可見，壓實膨脹土浸水膨脹穩(wěn)定后，三軸試驗所得到φ′為20.6°，直剪試驗所獲φ′為18.9～21.5°，十分接近；三軸試驗所獲c′為12.9 kPa，直剪試驗所獲c′為8.8～20.9 kPa，差別亦不大.析其原因，一方面試樣固結(jié)前狀態(tài)均為膨脹勢完全釋放后的飽和狀態(tài)；另一方面，三軸試樣相應(yīng)ef為0.675～ 0.754，直剪試樣相應(yīng)ef為0.720～1.174，大體接近.

然而，第1種水化狀態(tài)下的φ′(25.5～26.7°)明顯高于第2種水化狀態(tài)下的φ′(18.9～21.5°)，這說明孔隙比亦會對φ′產(chǎn)生影響.

表5 不同水化狀態(tài)下的抗剪強(qiáng)度參數(shù)(三軸壓縮試驗)[7]

其原因在于,第1種水化狀態(tài)下膨脹勢未能完全釋放.所謂膨脹勢，是土體膨脹性大小，膨脹土遇水膨脹受約束時，表現(xiàn)為膨脹力Pe；膨脹未受約束時，表現(xiàn)為膨脹變形(孔隙比變化)；遇水膨脹所受約束較小而不足以完全抑制土體膨脹時，膨脹力與膨脹變形同時發(fā)生.圖5為同一土樣的Pe-e關(guān)系[17]，表明膨脹勢(圖5中是膨脹力)隨e降低而規(guī)律性增大.第1種水化狀態(tài)下排水剪與不排水剪相應(yīng)ef分別為0.593～0.645與0.606～0.647，顯著低于第2種水化狀態(tài)下三軸試樣相應(yīng)ef(0.675～0.754)和直剪試樣相應(yīng)ef(0.720～1.174)，說明第1種水化狀態(tài)下試樣具有更大的膨脹勢.

圖5 膨脹力-孔隙比關(guān)系[17]

第1種水化狀態(tài)下，由于采用常規(guī)飽和方法，飽和過程受約束，膨脹勢未能完全釋放.隨后的固結(jié)過程導(dǎo)致孔隙比降低，相應(yīng)膨脹勢增大.剪切過程中，由于膨脹勢的存在，試樣有體脹趨勢，體脹受p抑制，剪切力需克服這種抑制作用，導(dǎo)致剪切抗力的提高，而其提高幅度與p正相關(guān)，表現(xiàn)為φ′增大.本文認(rèn)為，膨脹勢的存在是壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度區(qū)別于一般黏土的特殊之處.

3 討論與結(jié)論

3.1 壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度變動性規(guī)律

壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度具有明顯變動性，表現(xiàn)為相同應(yīng)力狀態(tài)下孔隙比小的試樣具有更高的抗剪強(qiáng)度，相同應(yīng)力狀態(tài)下孔隙比狀態(tài)的差別是造成飽和抗剪強(qiáng)度變動性的主因.

相同應(yīng)力狀態(tài)下壓實膨脹土孔隙比狀態(tài)存在差別的主因有兩方面：① 先期應(yīng)力歷史影響，不同制樣壓實度試樣浸水飽和后在相同應(yīng)力狀態(tài)下并非存在唯一的孔隙比狀態(tài)；② 水化飽和狀態(tài)的影響，試樣飽和過程中所受約束程度會直接影響試樣孔隙比狀態(tài).

孔隙比對壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)的影響有以下規(guī)律：

(1)浸水膨脹穩(wěn)定后的飽和狀態(tài)下，有效黏聚力隨孔隙比增大而規(guī)律性降低，有效內(nèi)摩擦角對孔隙比變化并不敏感，可視為一個穩(wěn)定值，如文中的20.1°.

(2)膨脹勢未完全釋放的飽和狀態(tài)下，有效內(nèi)摩擦角(25.5°～26.7°)顯著高于浸水膨脹穩(wěn)定后的有效內(nèi)摩擦角(18.9°～20.6°)，其原因是膨脹勢導(dǎo)致的剪脹效應(yīng)造成的剪切抗力提高，反映于有效內(nèi)摩擦角的增大.

3.2 壓實膨脹土飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)取值建議

壓實膨脹土工程應(yīng)用中，宜充分認(rèn)識到孔隙比狀態(tài)對飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)的影響，宜采用實際工況相應(yīng)的水化飽和狀態(tài)下的抗剪強(qiáng)度參數(shù).

若不能充分考慮到工程壽命期內(nèi)的水-力路徑，鑒于浸水膨脹穩(wěn)定后的有效內(nèi)摩擦角是低且穩(wěn)定的，建議選取浸水膨脹穩(wěn)定后的飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)作為設(shè)計指標(biāo).

壓實膨脹土非飽和抗剪強(qiáng)度公式中用到飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)時，亦應(yīng)充分認(rèn)識到孔隙比狀態(tài)對飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)的影響.實際上，土體吸力隨孔隙比減小而增大[21]，進(jìn)而會提高土體表觀凝聚力(吸力對抗剪強(qiáng)度的貢獻(xiàn))，如何區(qū)分孔隙比分別對飽和抗剪強(qiáng)度與表觀凝聚力的影響，是值得進(jìn)一步探討的問題.一個簡化處理方法是：在非飽和抗剪強(qiáng)度公式中采用浸水膨脹穩(wěn)定后的飽和抗剪強(qiáng)度參數(shù)，將孔隙比變化的影響歸結(jié)到表觀凝聚力中.

致謝本文主要內(nèi)容曾于2014年5月23～25日在上海大學(xué)舉行的“第二屆全國巖土本構(gòu)理論研討會”上由通訊作者(周葆春)做過報告，在此說明并致謝.