SCR脫硝系統(tǒng)噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)關(guān)鍵問(wèn)題探究

李德波，廖永進(jìn)，曾庭華，鄧劍華，許凱，李方勇

(廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，廣東 廣州 510080)

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SCR脫硝系統(tǒng)噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)關(guān)鍵問(wèn)題探究

李德波，廖永進(jìn)，曾庭華，鄧劍華，許凱，李方勇

(廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，廣東 廣州 510080)

針對(duì)某電廠2號(hào)鍋爐NOx排放濃度高的現(xiàn)狀，進(jìn)行了選擇性催化還原(selectivecatalyticreduction，SCR)脫硝系統(tǒng)改造。脫硝改造后由于反應(yīng)器出口NOx質(zhì)量濃度分布嚴(yán)重不均，導(dǎo)致氨逃逸量大且脫硝效率較低，為此進(jìn)行了脫硝系統(tǒng)噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)和調(diào)整后的性能評(píng)估。主要結(jié)論如下：噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)取得了較好的效果；要定期進(jìn)行噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)，防止出口氨逃逸量高導(dǎo)致空預(yù)器堵塞；在滿足國(guó)家環(huán)保要求的情況下，不應(yīng)追求過(guò)高的脫硝效率，以降低脫硝成本和氨逃逸量大的風(fēng)險(xiǎn)。

選擇性催化還原；噴氨格柵；優(yōu)化調(diào)整；氨逃逸

隨著環(huán)境治理的嚴(yán)峻形勢(shì)，我國(guó)對(duì)氮氧化物(NOx)的排放限制將日益嚴(yán)格，國(guó)家環(huán)境保護(hù)部已經(jīng)頒布了《火電廠氮氧化物防治技術(shù)政策》，明確在“十二五”期間將全力推進(jìn)我國(guó)NOx的防治工作，將燃煤電站鍋爐NOx排放濃度(本文濃度均指“質(zhì)量濃度”，且氧的體積分?jǐn)?shù)φ(O2)=6%，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下)設(shè)定為100mg/m3。目前國(guó)內(nèi)外電站鍋爐控制NOx技術(shù)主要有2種[1-4]：一是控制生成，主要是在燃燒過(guò)程中通過(guò)各種技術(shù)手段改變煤的燃燒條件，從而減少NOx的生成量；二是生成后的轉(zhuǎn)化，主要是將已經(jīng)生成的NOx通過(guò)技術(shù)手段從煙氣中脫除，如選擇性催化還原(selectivecatalyticreduction，SCR)、選擇性非催化還原(selectivenon-catalyticreduction，SNCR)[5]。

某210MW四角切圓鍋爐電廠，針對(duì)其2號(hào)鍋爐NOx排放濃度高的實(shí)際現(xiàn)狀，進(jìn)行了SCR脫硝改造。改造后，反應(yīng)器出口NOx濃度分布嚴(yán)重不均，導(dǎo)致氨逃逸量大，脫硝效率降低。后進(jìn)行了SCR脫硝系統(tǒng)噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)，同時(shí)對(duì)調(diào)整后的效果進(jìn)行了評(píng)價(jià)，試驗(yàn)取得了較好的效果?；诖?，本文結(jié)合210MW級(jí)四角切圓鍋爐SCR脫硝噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)以及工程實(shí)踐，對(duì)低氮改造技術(shù)方案選取時(shí)需要注意的若干關(guān)鍵問(wèn)題進(jìn)行探究。

1　鍋爐設(shè)備及脫銷工藝介紹

該電廠鍋爐為210MW，哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的HG-670/140-13型鍋爐，為超高壓參數(shù)，帶一次中間再熱單汽包自然循環(huán)鍋爐，四角切圓燃燒，固態(tài)排渣，平衡通風(fēng)，全鋼構(gòu)架，露天布置。廣東省電力節(jié)能檢測(cè)中心曾于2004年8月對(duì)該電廠進(jìn)行了煙氣排放成分測(cè)量，結(jié)果表明該電廠1—3號(hào)鍋爐NOx平均排放濃度分別為634.9mg/m3、768.4mg/m3、762.7mg/m3，說(shuō)明在一定的燃煤條件下，該電廠鍋爐NOx排放量普遍偏高。

該電廠采用SCR脫硝裝置進(jìn)行脫硝改造。催化劑層數(shù)按“2+1”模式布置，初裝2層預(yù)留1層，在設(shè)計(jì)煤種及校核煤種、鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(boilermaximumcontinuousrating，BMCR)、處理100%煙氣量、SCR進(jìn)口NOx濃度600mg/m3、布置2層催化劑條件下脫硝效率不小于80%。布置單層催化劑條件下每套脫硝系統(tǒng)設(shè)備脫硝效率均不小于50%。催化劑采用蜂窩式催化劑，主要活性成分為TiO2、V2O5及WO3；還原劑采用液氨。5臺(tái)鍋爐脫硝的氨區(qū)公用系統(tǒng)集中布置。

2　現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

2.1現(xiàn)場(chǎng)優(yōu)化試驗(yàn)參數(shù)

性能優(yōu)化試驗(yàn)在機(jī)組負(fù)荷為100%BMCR下進(jìn)行，主要進(jìn)行以下項(xiàng)目測(cè)試：煙氣量，脫硝效率，進(jìn)、出口NOx濃度，氨逃逸率，SO2/SO3轉(zhuǎn)化率，系統(tǒng)阻力，煙氣溫降，NH3/NOx物質(zhì)的量比，記錄還原劑消耗量等。具體測(cè)試工況及內(nèi)容如下：

工況1：預(yù)備性試驗(yàn)。機(jī)組負(fù)荷為210MW，脫硝效率設(shè)定80%以上，在正式試驗(yàn)之前，對(duì)脫硝系統(tǒng)進(jìn)行初步測(cè)試，檢驗(yàn)測(cè)量?jī)x器是否正常以及試驗(yàn)中存在的問(wèn)題并及時(shí)解決；檢測(cè)NO分布是否均勻及脫硝效率是否能夠達(dá)到設(shè)計(jì)值并進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。

工況2：正式考核試驗(yàn)。機(jī)組負(fù)荷為210MW，脫硝效率設(shè)定85%以上，測(cè)量脫硝效率。

2.2現(xiàn)場(chǎng)性能儀器及相關(guān)計(jì)算方法

2.2.1NO和O2測(cè)量

采用網(wǎng)格法，在SCR反應(yīng)器的進(jìn)口(噴氨格柵之前，下同)和出口測(cè)量NO和O2。NO的測(cè)量?jī)x器為德國(guó)進(jìn)口的煙氣分析儀，O2的測(cè)量采用順磁式氧量分析儀進(jìn)行測(cè)量。脫硝效率計(jì)算方法如下：

(1)

式中：ηNOx-SCR為SCR煙氣脫硝裝置的脫硝效率，%；ρNOx-in、ρNOx-out分別為SCR反應(yīng)器進(jìn)、出口煙氣中NOx濃度，mg/m3。

2.2.2NOx濃度計(jì)算

式(2)是將NOx中NO全部轉(zhuǎn)化為NO2的計(jì)算方法，由于NOx是NO和NO2的混合物，國(guó)家環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)可將NO全部轉(zhuǎn)化為NO2來(lái)衡量NOx濃度。

(2)

式中：ρ′NOx為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)、干基下的NOx濃度，mg/m3；ρ′NO為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)、干基下的NO濃度，mg/m3；1.53為 NO2與NO摩爾質(zhì)量之比；ρ′NO2為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)、干基下的NO2濃度，mg/m3。

式(3)是不同氧量之間的轉(zhuǎn)化，由于氧量基準(zhǔn)不一樣，會(huì)導(dǎo)致濃度有差異，因此經(jīng)過(guò)式(3)統(tǒng)一折算到O2的體積分?jǐn)?shù)為6%下的NOx濃度

(3)

式中φ′(O2)為實(shí)際測(cè)量O2的體積分?jǐn)?shù)，%。

3　試驗(yàn)結(jié)果分析與討論

3.1噴氨均勻性調(diào)整試驗(yàn)

3.1.1預(yù)備性試驗(yàn)

預(yù)備性試驗(yàn)工況下2號(hào)機(jī)組SCR反應(yīng)器的進(jìn)出口NO濃度的測(cè)量結(jié)果及脫硝效率計(jì)算值見(jiàn)表1和表2?？梢钥闯?，反應(yīng)器進(jìn)口NO濃度分布比較均勻，A、B反應(yīng)器相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為9.64%、6.52%；A、B反應(yīng)器出口NO濃度分布的標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為14.46%、11.44%，均小于15%；A、B反應(yīng)器出口NOx濃度分別為43mg/m3、92mg/m3，計(jì)算得到A、B反應(yīng)器脫硝效率分別為89.1%、76.7%。正式性能考核試驗(yàn)前，需要對(duì)A、B反應(yīng)器進(jìn)口噴氨流量調(diào)節(jié)閥進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，保證反應(yīng)器出口NOx濃度分布均勻，減少反應(yīng)器出口氨逃逸量。

表1　A反應(yīng)器進(jìn)口和出口NO測(cè)量結(jié)果　mg/m3

注：進(jìn)出口測(cè)點(diǎn)1—7為由淺到深，下同；進(jìn)口NO平均濃度為193mg/m3，折算成NOx濃度為396mg/m3；出口NO平均濃度為21mg/m3，折算成NOx濃度為43mg/m3。

表2B反應(yīng)器進(jìn)口和出口NO測(cè)量結(jié)果mg/m3

位置反應(yīng)器測(cè)點(diǎn)鍋爐A側(cè)→B側(cè)測(cè)點(diǎn)的值1234567進(jìn)口119419619518218919319221992051952021981931923194191189175200198189出口1753737263503134434584423943560512664343427453545

注：進(jìn)口NO平均濃度為193mg/m3，折算成NOx濃度為396mg/m3；出口NO平均濃度為45mg/m3，折算成NOx濃度為92mg/m3。

3.1.2噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)

可通過(guò)調(diào)整A、B反應(yīng)器進(jìn)口噴氨流量調(diào)節(jié)閥來(lái)提高反應(yīng)器出口NOx濃度分布均勻性。

a) 第一次調(diào)整后，現(xiàn)場(chǎng)A反應(yīng)器噴氨支管流量調(diào)節(jié)閥(每側(cè)10個(gè)手動(dòng)閥)開度從噴氨母管側(cè)到遠(yuǎn)離噴氨母管側(cè)依次為：7格-7格-8格-8格-8格-10格(每個(gè)噴氨調(diào)節(jié)閥開度從0到10格，其中0格代表全關(guān)，10格代表全開)；B反應(yīng)器噴氨支管流量調(diào)節(jié)閥(每側(cè)10個(gè)手動(dòng)閥)開度從噴氨母管側(cè)到遠(yuǎn)離噴氨母管側(cè)依次為：8格-8格-8格-9格-9格-10格；調(diào)整原則是近母管側(cè)的噴氨手動(dòng)閥開度最小，然后增大?，F(xiàn)場(chǎng)測(cè)量了反應(yīng)器出口NOx濃度的變化情況，表3、表4為第一次調(diào)整后結(jié)果。

表3第一次調(diào)整后，A反應(yīng)器進(jìn)出口NO測(cè)量結(jié)果mg/m3

位置反應(yīng)器測(cè)點(diǎn)鍋爐A側(cè)→B側(cè)測(cè)點(diǎn)的值123456進(jìn)口119019421821803187189出口1202724173220443010153203426181245938273512224026161839342127202724173

注：進(jìn)口NO平均濃度為187mg/m3，折算成NOx濃度為383mg/m3；出口NO平均濃度為21mg/m3，折算成NOx濃度為43mg/m3。

表4第一次調(diào)整后，B反應(yīng)器進(jìn)出口NO測(cè)量結(jié)果 mg/m3

位置反應(yīng)器測(cè)點(diǎn)鍋爐A側(cè)→B側(cè)測(cè)點(diǎn)的值123456進(jìn)口117817521711773168177出口17256544538250464254443434441554045252394960558374061506505046654974547435921

由表3和表4可知：A、B反應(yīng)器出口NOx濃度標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為12.54%、9.37%；A、B反應(yīng)器脫硝效率分別為88.5%、72.3%。由于A反應(yīng)器出口NOx濃度標(biāo)準(zhǔn)偏差比較大，繼續(xù)對(duì)A反應(yīng)器噴氨格柵進(jìn)行調(diào)整。第一次調(diào)整后A側(cè)氨逃逸量為1.9μL/L，氨耗量為36.3kg/h，氨氮物質(zhì)的量比為0.87；B側(cè)氨逃逸量為1.6μL/L，氨耗量為37.5kg/h，氨氮物質(zhì)的量比為0.85。

b) 第二次調(diào)整后，現(xiàn)場(chǎng)A反應(yīng)器噴氨支管流量調(diào)節(jié)閥開度從噴氨母管側(cè)到遠(yuǎn)離噴氨母管側(cè)依次為：8格-8格-8格-9格-9格-10格；B反應(yīng)器噴氨支管流量調(diào)節(jié)閥開度從噴氨母管側(cè)到遠(yuǎn)離噴氨母管側(cè)依次為：8格-8格-8格-9格-9格-10格；調(diào)整原則是近母管側(cè)的噴氨手動(dòng)閥開度最小，然后增大。

現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量了A、B反應(yīng)器出口NOx濃度的變化情況，表5、表6為第二次調(diào)整后結(jié)果，可以看出第二次調(diào)整后A、B反應(yīng)器出口的NOx濃度標(biāo)準(zhǔn)偏差分別為2.6%、3.52%，反應(yīng)器出口NOx濃度已經(jīng)分布比較均勻。第二次調(diào)整后，A側(cè)氨逃逸量為0.14μL/L，氨耗量為32.3kg/h，氨氮物質(zhì)的量比為0.82；B側(cè)氨逃逸量為0.15μL/L，氨耗量為33.2kg/h，氨氮物質(zhì)的量比為0.81。

表5第二次調(diào)整后，A反應(yīng)器出口NO測(cè)量結(jié)果 mg/m3

反應(yīng)器出口測(cè)點(diǎn)鍋爐A側(cè)→B側(cè)測(cè)點(diǎn)的值13515232612732234331532164237257

注：出口NO平均濃度為4mg/m3，折算成NOx濃度為8mg/m3。

表6第二次調(diào)整后，B反應(yīng)器出口NO測(cè)量結(jié)果 mg/m3

反應(yīng)器出口測(cè)點(diǎn)鍋爐A側(cè)→B側(cè)測(cè)點(diǎn)的值135112212753371134468542262037923

注：出口NO平均濃度為5mg/m3，折算成NOx濃度為9mg/m3。

到此為止，反應(yīng)器出口NOx濃度已經(jīng)非常均勻，氨逃逸量已大大減少，反應(yīng)器出口NOx濃度與煙囪出口處NOx濃度非常接近，噴氨格柵調(diào)整效果良好。

3.2正式考核試驗(yàn)

正式試驗(yàn)前，通過(guò)網(wǎng)格法測(cè)量進(jìn)口NOx和O2發(fā)現(xiàn)，其濃度分布基本均勻，因此，正式試驗(yàn)時(shí)對(duì)反應(yīng)器進(jìn)口均采用代表點(diǎn)法測(cè)量，而出口仍采用網(wǎng)格法進(jìn)行測(cè)量。A、B反應(yīng)器的進(jìn)出口NO和O2測(cè)量結(jié)果及分散控制系統(tǒng)(distributedcontrolsystem，DCS)顯示值見(jiàn)表7。

表7A、B反應(yīng)器進(jìn)、出口NOx和O2測(cè)量結(jié)果及DCS顯示值

位置實(shí)際測(cè)量及DCS顯示內(nèi)容反應(yīng)器AB進(jìn)口實(shí)測(cè)NOx平均濃度/(mg·m-3)383357實(shí)測(cè)O2平均體積分?jǐn)?shù)/%3.13.0DCS顯示NOx平均濃度/(mg·m-3)408372DCS顯示O2平均體積分?jǐn)?shù)/%2.83.1DCS與實(shí)測(cè)NOx平均濃度偏差/%2515出口實(shí)測(cè)NOx平均濃度/(mg·m-3)5054實(shí)測(cè)O2平均體積分?jǐn)?shù)/%3.64.0實(shí)測(cè)脫硝效率/%86.984.8DCS顯示NOx平均濃度/(mg·m-3)6560DCS顯示O2平均體積分?jǐn)?shù)/%3.13.5氨氣調(diào)節(jié)閥開度/%67.769.9DCS顯示脫硝效率/%84.183.8DCS與實(shí)測(cè)脫硝效率偏差/%-2.88-1.0

從表7可以看出，實(shí)測(cè)A、B反應(yīng)器進(jìn)口NOx濃度低于設(shè)計(jì)值(600mg/m3)，且低于DCS顯示值，偏差分別為15mg/m3、6mg/m3；實(shí)測(cè)A反應(yīng)器進(jìn)口O2體積分?jǐn)?shù)高于DCS顯示值，相差為0.3%，實(shí)測(cè)A反應(yīng)器出口O2體積分?jǐn)?shù)高于DCS顯示值，相差為0.5%；實(shí)測(cè)B反應(yīng)器進(jìn)口O2體積分?jǐn)?shù)低于DCS顯示值，相差為0.1%，實(shí)測(cè)B反應(yīng)器出口O2體積分?jǐn)?shù)高于DCS顯示值，相差為0.5%；實(shí)測(cè)A、B反應(yīng)器脫硝效率分別為86.9%、84.8%，高于脫硝性能保證值(大于83%)。現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)得到A、B反應(yīng)器出口氨逃逸量平均值分別為0.14μL/L、0.15μL/L，滿足設(shè)計(jì)要求(小于3μL/L)。

3.3脫硝效率控制原則

現(xiàn)場(chǎng)脫硝系統(tǒng)運(yùn)行中，脫硝效率的確定采用如下的原則：

a) 由于脫硝反應(yīng)器出口與煙囪出口處NOx存在偏差，這個(gè)偏差主要原因是脫硝系統(tǒng)噴氨格柵均勻性沒(méi)有調(diào)整好，目前火電廠脫硝系統(tǒng)出口NOx濃度測(cè)試儀表一般是在每個(gè)反應(yīng)器中間位置安裝，并不具有代表性，導(dǎo)致脫硝系統(tǒng)出口NOx與煙囪出口處NOx有較大偏差。如果煙囪出口處NOx比脫硝系統(tǒng)出口NOx濃度偏高，則是由于脫硝系統(tǒng)儀表測(cè)量值代表性不夠，儀表顯示的NOx濃度比反應(yīng)器其他位置的NOx濃度低，需要進(jìn)行均勻性調(diào)整，保證反應(yīng)器出口NOx濃度基本均勻；如果煙囪出口處NOx比脫硝系統(tǒng)出口NOx濃度偏低，則是由于脫硝系統(tǒng)儀表測(cè)量值代表性不夠，儀表顯示的NOx濃度比反應(yīng)器其他位置的NOx濃度高，需要進(jìn)行均勻性調(diào)整，保證反應(yīng)器出口NOx濃度基本均勻。因此首先要保證脫硝系統(tǒng)出口NOx濃度儀表測(cè)量值與煙囪出口處NOx濃度測(cè)量值基本接近。

b) 在脫硝系統(tǒng)均勻性較好的前提下，需要考慮滿足國(guó)家NOx排放的環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)，當(dāng)排放的NOx濃度確定之后，根據(jù)脫硝反應(yīng)器進(jìn)口NOx濃度，確定脫硝效率設(shè)定值。比如反應(yīng)器進(jìn)口NOx濃度為300mg/m3,環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定反應(yīng)器出口NOx濃度不超過(guò)50mg/m3,則可根據(jù)式(1)確定脫硝效率設(shè)定值不能低于85%。

c) 在滿足國(guó)家環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)下，現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行中保持脫硝效率為環(huán)保脫硝效率即可，不需要將脫硝效率設(shè)定過(guò)高，一方面脫硝效率設(shè)定過(guò)高，人為增加了脫硝成本，計(jì)算表明脫硝效率從71%增加到80%時(shí)，脫硝平均成本從1.21分/kWh增加到1.79分/kWh；另外一方面脫硝效率過(guò)高，增加氮逃逸量，容易引起空預(yù)器堵塞。因此在實(shí)際運(yùn)行中，不應(yīng)追求過(guò)高的脫硝效率。

4　結(jié)論

針對(duì)某電廠SCR脫硝系統(tǒng)出口NOx濃度嚴(yán)重分布不均的技術(shù)問(wèn)題，進(jìn)行了噴氨格柵優(yōu)化調(diào)整研究。主要結(jié)論如下：

a) 脫硝系統(tǒng)自動(dòng)控制以跟蹤出口NOx濃度為依據(jù)，建議運(yùn)行人員在脫硝系統(tǒng)滿足環(huán)保投運(yùn)要求的條件下，盡量根據(jù)進(jìn)口NOx含量變化情況及時(shí)調(diào)整系統(tǒng)脫硝效率，減少出現(xiàn)過(guò)高脫硝效率的情況。否則投氨量過(guò)多，不但增加運(yùn)行成本，同時(shí)容易造成氨逃逸增多，影響空氣預(yù)熱器的運(yùn)行。

b) 由于現(xiàn)場(chǎng)SCR脫硝系統(tǒng)流場(chǎng)變化波動(dòng)性比較大，即使進(jìn)行了噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)，由于噴氨格柵噴嘴不能根據(jù)流場(chǎng)變化特點(diǎn)進(jìn)行自動(dòng)調(diào)整，因此要定期進(jìn)行反應(yīng)器出口NOx濃度測(cè)量，根據(jù)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)。

c) 噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)，對(duì)于降低氨逃逸，防止空氣預(yù)熱器積灰、堵塞等都有重要的作用，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行中，要加強(qiáng)對(duì)氨逃逸量的監(jiān)視。

[1] 廖永進(jìn)，陸繼東，黃秋熊，等. 選擇性催化還原服役后催化劑活性及動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)研究[J]. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2013，33(17)：37-44.LIAOYongjin，LUJidong，HUANGQiuxiong，etal.ExperimentalStudyonActivityandKineticsoftheServedSCRCatalysts[J].ProceedingsoftheCSEE，2013，33(17)：37-44.[2] 郭斌，廖宏楷. 我國(guó)SCR脫硝成本分析及脫硝電價(jià)政策探討[J]. 熱能動(dòng)力工程，2010，25(4)：437-440.

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李德波(1984 )，男，土家族，湖北宜昌人。高級(jí)工程師，工學(xué)博士，主要從事煤粉燃燒污染物控制，超超臨界燃煤機(jī)組調(diào)試、試驗(yàn)、技術(shù)監(jiān)督，煤粉燃燒高級(jí)數(shù)值模擬，大規(guī)模并行計(jì)算方法和程序開發(fā)等方面的研究工作。

廖永進(jìn)(1971)，男，陜西西安人。教授級(jí)高級(jí)工程師，工學(xué)碩士，主要從事電廠脫硫、脫硝系統(tǒng)試驗(yàn)和技術(shù)監(jiān)督工作。

曾庭華(1969)，男，浙江建德人。教授級(jí)高級(jí)工程師，工學(xué)博士，主要從事電廠脫硫、脫硝系統(tǒng)試驗(yàn)和技術(shù)監(jiān)督工作。

(編輯王朋)

DiscussiononKeyProblemsinAdjustmentExperimentforAmmoniaInjectionGridofSCRDenitrationSystem

LIDebo,LIAOYongjin,ZENGTinghua,DENGJianhua,XUKai,LIFangyong

(ElectricPowerResearchInstituteofGuangdongPowerGridCo.,Ltd.,Guangzhou,Guangdong510080,China)

InallusiontostatusquoofhighNOxemissionconcentrationofNo.2boilerinonepowerplant,transformationonselectivecatalyticreduction(SCR)denitrationsystemisconducted.DuetounevendistributionofNOxconcentrationattheoutletofreactorafterdenitrationtransformationwhichcausesvastammoniaescapeandlowdenitrationefficiency,adjustmentexperimentonammoniainjectiongridofthedenitrationsystemandperformanceevaluationafterthetransformationarebothcarriedout.Themainconclusionissummarizedasfollowsthattheadjustmentexperimentonammoniainjectiongridgetseffectanditisnecessarytoconductadjustmentexperimentonammoniainjectiongridregularlysoastopreventairpre-heaterblockedcausedforreasonofvastammoniaescapeattheoutlet.Inaddition,underthepremiseofsatisfyingrequirementforenvironmentprotection,itshouldnotpursuehigherdenitrationefficiencyandconsequentlyreducedenitrationcostandriskofcausingvastammoniaescape.

selectivecatalyticreduction(SCR);ammoniainjectiongrid;optimizationadjustment;ammoniaescape

2016-04-25

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51376161)

10.3969/j.issn.1007-290X.2016.07.003

TM223

A

1007-290X(2016)07-0011-05