淺析轉(zhuǎn)角塔壓腿抬高值造成的根開(kāi)變化

王道祥 秦權(quán)

（四川電力送變電建設(shè)公司 四川成都 610000）

淺析轉(zhuǎn)角塔壓腿抬高值造成的根開(kāi)變化

王道祥 秦權(quán)

（四川電力送變電建設(shè)公司 四川成都 610000）

轉(zhuǎn)角塔基礎(chǔ)壓腿抬高后，基礎(chǔ)根開(kāi)需發(fā)生相應(yīng)變化，如果基礎(chǔ)根開(kāi)變化較大，可能會(huì)造成鐵塔主材彎曲變形，甚至造成接腿部分塔材不能安裝就位。本文主要分析了轉(zhuǎn)角塔壓腿根開(kāi)變化，解決了如何正確進(jìn)行基礎(chǔ)數(shù)據(jù)控制問(wèn)題，從而提高施工工藝及質(zhì)量水平。

基礎(chǔ)抬高；基礎(chǔ)根開(kāi)；影響；數(shù)據(jù)控制

1 前言

大崗山～雅安雙回500kV線(xiàn)路工程起于大崗山水電站，止于雅安500kV變電站。本標(biāo)段為施工二標(biāo)段，標(biāo)段起于瀘定縣難田灣N1034塔，止于瀘定縣三條崗N1085A/N1085B，線(xiàn)路全長(zhǎng)2×26.879km，除N1084（分支塔）～N1085A、N1084～N1085B兩檔外，全線(xiàn)采用同塔雙回架設(shè)。線(xiàn)路大部分塔位位于35～45度山坡上，鐵塔接腿最長(zhǎng)腿與最短腿極差較大，最大極差16m，而且基礎(chǔ)根開(kāi)較大，基礎(chǔ)抬高后，有可能導(dǎo)致鐵塔接腿段無(wú)法安裝。如果不計(jì)入基礎(chǔ)根開(kāi)影響值，那么鐵塔主材將彎曲變形，甚至造成接腿部分塔材不能安裝就位。本文正旨在分析轉(zhuǎn)角塔壓腿根開(kāi)變化，解決如何正確進(jìn)行基礎(chǔ)施工控制問(wèn)題，從而提高施工工藝及質(zhì)量水平。

2 基礎(chǔ)根開(kāi)影響

2.1 分析對(duì)像選擇

以N1056及N1070塔基礎(chǔ)配置為條件進(jìn)行分析，N1056及N1070塔基礎(chǔ)配置如表1～2。

表1 N1056基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表

2.2 根開(kāi)影響值

2.2.1 影響值產(chǎn)生的原因

當(dāng)轉(zhuǎn)角塔內(nèi)角壓腿抬高后，基礎(chǔ)根開(kāi)變化的情況如圖1所示。

當(dāng)基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開(kāi)L'較沒(méi)有抬高的腿根開(kāi)L有變化，變化值的大小直接影響實(shí)際基礎(chǔ)位置，從圖1中可以看出，如果基礎(chǔ)澆制時(shí)不考慮基礎(chǔ)根開(kāi)變化，那么鐵塔組立時(shí)接腿安裝很困難，會(huì)造成鐵塔主材彎曲，甚至形成鐵塔無(wú)法組立的嚴(yán)重后果，引發(fā)質(zhì)量事故。

表2 N1070基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表

圖1 基礎(chǔ)抬高前后基礎(chǔ)根開(kāi)變化圖

2.2.2 基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開(kāi)計(jì)算

計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2。

根據(jù)無(wú)論基礎(chǔ)如何抬高，鐵塔根開(kāi)在空間位置上均不變的原則，則可建立基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開(kāi)計(jì)算等式：

圖2 基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開(kāi)計(jì)算簡(jiǎn)圖

式1、式2整理得：

式中：

L'——基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開(kāi)（施工根開(kāi)），mm；

L——基礎(chǔ)無(wú)抬高情況下根開(kāi)（設(shè)計(jì)根開(kāi)），mm；

H——基礎(chǔ)抬高腿與未抬高腿之間的接腿高差，mm；

△H——基礎(chǔ)抬高腿抬高值，mm。

2.2.3 正面根開(kāi)影響值計(jì)算

式中：

△L——根開(kāi)影響值，mm

根開(kāi)影響正面AD，BC根開(kāi)，側(cè)面AB、CD面根開(kāi)不變，對(duì)應(yīng)變化取值正負(fù)為抬高腿與非抬高腿比較，抬高值腿為長(zhǎng)腿時(shí)則為正，反之則為負(fù)值。

當(dāng)抬高值為135mm時(shí)，將N1056CD腿情況，代入式（3）、式（5）計(jì)算正（前后）面根開(kāi)影響值分別為-87.8mm，-79.8mm。根開(kāi)影響值與正面根開(kāi)18754mm比較低為4.68‰，已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了驗(yàn)收規(guī)范要求的1.6‰的要求，同時(shí)如果不考慮根開(kāi)變化鐵塔組立將無(wú)法正確方便地組裝。

當(dāng)抬高值為165mm時(shí)，將N1070AB腿情況，代入式（4）、式（5）計(jì)算正（前后）面根開(kāi)影響值分別為93.12mm，89.52mm。根開(kāi)影響值與正面根開(kāi)19128mm比較低為4.87‰，已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了驗(yàn)收規(guī)范要求的1.6‰的要求，同時(shí)如果不考慮根開(kāi)變化鐵塔組立將無(wú)法正確方便地組裝。

綜上所述，在轉(zhuǎn)角塔內(nèi)角壓腿抬高以后，鐵塔基礎(chǔ)根開(kāi)必須考慮相應(yīng)地變化。

3 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)控制

3.1 角度偏移法

3.1.1 基坑開(kāi)挖

基礎(chǔ)有抬高值腿引入對(duì)角線(xiàn)角偏度參數(shù)后，根據(jù)角偏度來(lái)分坑，當(dāng)角偏度數(shù)為正時(shí)，則表示為基礎(chǔ)中心樁與基坑抬高和抬高后前中心點(diǎn)位置所形成的夾角方向?yàn)轫槙r(shí)針。反之，為逆時(shí)針。無(wú)抬高值腿按正常情況，無(wú)角偏度進(jìn)行分坑。

圖3 角偏度方法基坑分示意圖

3.1.2 基礎(chǔ)澆制

基礎(chǔ)澆制時(shí)，儀器不移動(dòng)，只偏移角度來(lái)對(duì)基礎(chǔ)和地腳螺栓進(jìn)行控制，施工控制示意圖如圖4。當(dāng)采用角度偏移來(lái)控制地腳螺栓時(shí)，地腳螺栓與實(shí)際位置會(huì)發(fā)生扭轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)角度大小等于角偏度的大小。當(dāng)角偏度大于1′30″時(shí)。用這種方法控制地腳螺栓和基礎(chǔ)中心是不可取的。

圖4 角偏度方法基礎(chǔ)澆制控地腳螺意圖

3.2 位移法

位移法是：基坑開(kāi)挖和基礎(chǔ)澆制時(shí)，通過(guò)位移抬高腿中心樁的辦法來(lái)解決澆制精度。位移值等于基礎(chǔ)根開(kāi)影響值△L，正值表示抬高腿中心樁在角平分線(xiàn)上向角內(nèi)側(cè)移動(dòng)。負(fù)值表示抬高腿中心樁在角平分線(xiàn)上向角外側(cè)移動(dòng)。這和轉(zhuǎn)角塔中心樁位移方法相同。

例如N1056C腿影響值為-87.8mm，則澆制及分坑時(shí)，將C腿中心樁在角平線(xiàn)上向角外側(cè)移動(dòng)87.8mm作為C腿中心樁，儀器架于位移后的C腿中心樁上，用角平分線(xiàn)讀數(shù)加或減去45°按不考慮基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開(kāi)變化的根開(kāi)進(jìn)行分坑（未抬高腿的方法進(jìn)行施工控制）。對(duì)應(yīng)N1070A腿影響值為93.12mm，則澆制及分坑時(shí)，將A腿中心樁在角平線(xiàn)上向角內(nèi)側(cè)移動(dòng)93.12mm作為A腿中心樁，儀器架于位移后的A腿中心樁上，用角平分線(xiàn)讀數(shù)加或減去45°按不考慮基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開(kāi)變化的根開(kāi)進(jìn)行分坑（未抬高腿的方法進(jìn)行施工控制）。其操作示意圖如圖5所示。注意此處的中心樁為轉(zhuǎn)角塔位移后的中心樁。

圖5 基礎(chǔ)澆制操作示意圖

在基礎(chǔ)施工時(shí)為確保施工數(shù)據(jù)的精確，必須選用位移法進(jìn)行澆制基礎(chǔ)?；A(chǔ)施工時(shí)，除了僅位移有抬高值塔腿中心樁外，所有的操作步驟和根開(kāi)習(xí)慣均未改變。對(duì)于提高控制精度，減少誤操作，具良好的可實(shí)施性、操作性。

4 結(jié)束語(yǔ)

本文分析了轉(zhuǎn)角塔壓腿根開(kāi)變化，解決了如何正確進(jìn)行基礎(chǔ)數(shù)據(jù)控制。有利于提高施工工藝及質(zhì)量控制水平。基礎(chǔ)施工時(shí)，除了僅位移有抬高值塔腿中心樁外，所有的操作步驟和根開(kāi)習(xí)慣均未改變。對(duì)于提高控制精度，減少誤操作，提高了施工效率，具良好的可實(shí)施性、可操作性。對(duì)于特高壓線(xiàn)路，特別是根開(kāi)較大、鐵塔極差較大的轉(zhuǎn)角塔基礎(chǔ)施工具有較為深遠(yuǎn)的推廣意義。

TM754

A

1004-7344（2016）32-0076-02

2016-10-19

王道祥（1964-），大學(xué)，主要從事技術(shù)和綜合管理工作。