乘用車車輪銷軸聲學(xué)靈敏度仿真與實(shí)驗(yàn)分析

侯臣元，汪曉虎，王　亮，李　鳳

（泛亞汽車技術(shù)中心有限公司，上海 201201）

?

乘用車車輪銷軸聲學(xué)靈敏度仿真與實(shí)驗(yàn)分析

侯臣元，汪曉虎，王亮，李鳳

（泛亞汽車技術(shù)中心有限公司，上海 201201）

摘要：為分析路面激勵(lì)引起的車內(nèi)結(jié)構(gòu)噪聲，建立整車結(jié)構(gòu)有限元模型及流體聲腔有限元模型；在車輪銷軸處施加激勵(lì)，仿真計(jì)算車內(nèi)對(duì)銷軸處的聲學(xué)靈敏度。對(duì)仿真結(jié)果進(jìn)行功率疊加，得到車內(nèi)對(duì)銷軸處的整體聲學(xué)靈敏度。該整體聲學(xué)靈敏度可作為分析路面激勵(lì)引起的車內(nèi)結(jié)構(gòu)噪聲的依據(jù)。在同等邊界條件下，對(duì)有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行試實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。通過模態(tài)貢獻(xiàn)量分析等方法分析車身結(jié)構(gòu)、后懸架等對(duì)車輪銷軸聲學(xué)靈敏度的貢獻(xiàn)；對(duì)0～200 Hz車內(nèi)結(jié)構(gòu)噪聲處理提出相應(yīng)的建議。

關(guān)鍵詞：聲學(xué)；有限元法；流體-結(jié)構(gòu)耦合；車輪銷軸；聲學(xué)靈敏度；模態(tài)貢獻(xiàn)量分析

隨著汽車在國(guó)內(nèi)的逐漸普及，車輛的NVH性能也越來越得到消費(fèi)者和汽車廠商的重視。用戶希望從所駕駛或乘坐的車輛體驗(yàn)到更舒適的NVH性能，而不是一個(gè)嘈雜聲音和抖動(dòng)等存在的車內(nèi)環(huán)境。為滿足用戶需求和提高自身競(jìng)爭(zhēng)力，汽車廠商和相關(guān)學(xué)者機(jī)構(gòu)等對(duì)汽車NVH進(jìn)行越來越多的研究。

車內(nèi)所感知到的低頻噪聲（0～200 Hz）主要來自于動(dòng)力總成或路面激勵(lì)，這些激勵(lì)通過底盤系統(tǒng)與車身的連接點(diǎn)傳遞到車身，激勵(lì)起車身各個(gè)板件的振動(dòng)，向車內(nèi)輻射聲音，形成車內(nèi)聲場(chǎng)，從而被車內(nèi)成員感知。近年來，國(guó)內(nèi)外學(xué)者利用有限元法對(duì)車內(nèi)的低頻噪聲進(jìn)行了大量研究和探索，利用有限元流體-結(jié)構(gòu)耦合理論來計(jì)算車內(nèi)的聲壓，并利用聲學(xué)貢獻(xiàn)量來評(píng)價(jià)車身各個(gè)板件對(duì)車內(nèi)聲壓的貢獻(xiàn)，通過修改聲學(xué)貢獻(xiàn)量較大的板局部結(jié)構(gòu)來降低車內(nèi)噪聲[1–7]。但這些分析中往往不考慮激勵(lì)源和底盤系統(tǒng)如懸架的作用，僅從傳遞路徑中的最后一環(huán)即構(gòu)成車內(nèi)的板件方面來降低車內(nèi)噪聲。若在進(jìn)行板件聲學(xué)貢獻(xiàn)分析之前，先對(duì)噪聲峰值來源進(jìn)行分類，判斷其產(chǎn)生原因，再進(jìn)行有針對(duì)性的降噪，可以取得更好的效果。本文將以車輪銷軸到車內(nèi)乘客耳邊整個(gè)傳遞路徑為研究對(duì)象，基于功率疊加方法，分析懸架、車身對(duì)車內(nèi)低頻響應(yīng)的貢獻(xiàn)，為更有效的降低車內(nèi)聲壓提供參考。

以某乘用車為研究對(duì)象，建立了除輪胎外的整車結(jié)構(gòu)有限元模型，聲腔流體有限元模型，并在兩者之間建立流體-結(jié)構(gòu)耦合。計(jì)算了車內(nèi)各排座位對(duì)車輪銷軸處激勵(lì)的聲學(xué)靈敏度，并按照相同的邊界條件進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證，兩者取得了較好的一致性。對(duì)車內(nèi)響應(yīng)的主要峰值產(chǎn)生原因進(jìn)行分析，為理解車內(nèi)低頻噪聲產(chǎn)生機(jī)理及更有效降低車內(nèi)聲壓提供了參考。

1　有限元計(jì)算模型及流體-結(jié)構(gòu)耦合方程

1.1整車結(jié)構(gòu)有限元模型

整車結(jié)構(gòu)有限元模型含白車身、前后懸架系統(tǒng)、動(dòng)力總成系統(tǒng)、轉(zhuǎn)向系統(tǒng)、車門、天窗、車內(nèi)座椅、排氣系統(tǒng)、油箱、車內(nèi)飾板、吸隔聲材料及各種附加質(zhì)量等。大部分系統(tǒng)建立了詳細(xì)的有限元模型，部分系統(tǒng)采用集中質(zhì)量或分布式質(zhì)量表示等。目前，一般通過比較有限元仿真和試驗(yàn)結(jié)果來確認(rèn)模型的正確性。本文重點(diǎn)對(duì)車內(nèi)聲學(xué)響應(yīng)的計(jì)算值和試驗(yàn)值進(jìn)行對(duì)比分析，間接證明有限元模型的正確性。

1.2聲腔流體有限元模型

聲腔流體有限元模型包括車內(nèi)空腔子模型，座椅子模型、車門空腔子模型及IP空腔子模型等，并分別對(duì)不同子模型賦予不同的材料密度，聲速及阻尼等參數(shù)，以表征各個(gè)空腔的特性；同時(shí)，根據(jù)聲能在不同子模型間流動(dòng)特點(diǎn)，在每個(gè)子模型之間建立耦合區(qū)域。流體單元類型為四面體單元。

1.3有限元流體-結(jié)構(gòu)耦合方程

將車身結(jié)構(gòu)視為彈性體，車身受到外界激勵(lì)后引起車身板件的振動(dòng)，車身板件的振動(dòng)會(huì)引起車內(nèi)空氣流體的振動(dòng)，而空氣流體的振動(dòng)反過來又作用于車身板件上面，于是車身板件與車內(nèi)空腔形成了一個(gè)流體-結(jié)構(gòu)耦合的聲場(chǎng)系統(tǒng)。

邊界存在阻尼時(shí)的衰減波動(dòng)方程的有限元方程為

考慮作用于界面上流體壓力載荷{FePr}影響的結(jié)構(gòu)振動(dòng)方程為

其中流體壓力載荷向量{FePr}作為界面面積S上壓力的積分，式中為位移單元形函數(shù)；為界面的單位法線。

將式（1）與式（5）聯(lián)立可得到完整的流體-結(jié)構(gòu)耦合有限單元離散化方程，即

對(duì)大部分有限元計(jì)算軟件，聲腔流體表面的節(jié)點(diǎn)可自動(dòng)搜尋相鄰結(jié)構(gòu)表面的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行流體-結(jié)構(gòu)耦合，但要對(duì)輸出的耦合面進(jìn)行檢查，以防止出現(xiàn)不耦合或錯(cuò)誤耦合的情形。

2　車輪銷軸聲學(xué)靈敏度計(jì)算及試驗(yàn)驗(yàn)證

車輪銷軸聲學(xué)靈敏度是指在車輪銷軸中心位置處施加激勵(lì)，在車內(nèi)駕駛員或乘客右耳位置處計(jì)算或試驗(yàn)測(cè)試得到聲壓，最后計(jì)算聲壓與激勵(lì)力的比值，即POF曲線。對(duì)4個(gè)銷軸激勵(lì)所得到的POF曲線進(jìn)行功率疊加，可得車輪銷軸總體POF曲線，該曲線可作為車內(nèi)道路噪聲評(píng)價(jià)與問題分析依據(jù)。下文以后懸架兩個(gè)銷軸激勵(lì)時(shí)車內(nèi)的響應(yīng)為例進(jìn)行仿真計(jì)算和試驗(yàn)對(duì)比分析。

仿真計(jì)算時(shí)，分別在車輪銷軸X，Y，Z向3個(gè)方向（整車坐標(biāo)系）施加一寬頻單位力激勵(lì)，輸出車內(nèi)駕駛員與乘客右耳處的聲學(xué)響應(yīng)，頻率范圍為0～200 Hz。試驗(yàn)時(shí)用力錘分別激勵(lì)車輪銷軸X，Y，Z向3個(gè)方向，在車內(nèi)駕駛員與乘客右耳處布置麥克風(fēng)拾取聲學(xué)響應(yīng)，拾取響應(yīng)頻率范圍為0～200 Hz。有限元計(jì)算分析和試驗(yàn)時(shí)，要確保兩者處于相同的邊界條件。對(duì)仿真計(jì)算和試驗(yàn)分別得到的24個(gè)POF曲線進(jìn)行功率疊加，并進(jìn)行A計(jì)權(quán)可得車內(nèi)各排對(duì)后輪銷軸處的聲學(xué)靈敏度，如圖1和圖2所示。

圖1　車內(nèi)前排對(duì)后輪銷軸聲學(xué)靈敏度

圖2　車內(nèi)第2排對(duì)后輪銷軸聲學(xué)靈敏度

由以上兩圖可以看出，計(jì)算仿真曲線和試驗(yàn)曲線無論是在趨勢(shì)還是在峰值頻率皆有較好的一致性，這在一定程度上也驗(yàn)證了模型的正確性。受試驗(yàn)樣本數(shù)量的限制，部分頻率兩者有所背離，但在試驗(yàn)和計(jì)算仿真的誤差范圍內(nèi)。

3　車輪銷軸聲學(xué)靈敏度分析

3.1車輪銷軸聲學(xué)靈敏度與后懸架車身連接點(diǎn)聲學(xué)靈敏度對(duì)比分析

在整車結(jié)構(gòu)有限元模型中，移除底盤系統(tǒng)，動(dòng)力總成等系統(tǒng)，即為裝飾車身有限元模型。后懸架車身連接點(diǎn)聲學(xué)靈敏度是指基于裝飾車身模型，在后懸架與白車身相連位置即拖曳臂連接點(diǎn)、減震器連接點(diǎn)及彈簧座連接點(diǎn)處，分別施加X、Y、Z向3個(gè)方向的寬頻單位激勵(lì)力，計(jì)算車內(nèi)的響應(yīng)，即得后懸架車身連接點(diǎn)聲學(xué)靈敏度，共72個(gè)POF曲線。對(duì)這些頻響曲線按照同樣方式進(jìn)行功率疊加，推導(dǎo)得車內(nèi)前排及第2排對(duì)后懸連接點(diǎn)的整體聲學(xué)靈敏度，如圖3所示。

將圖3中聲仿真曲線與圖1，圖2中仿真計(jì)算曲線進(jìn)行比較，一定程度上可判斷峰值是來自于傳遞路徑中的后懸架還是來自車身結(jié)構(gòu)。

將相對(duì)誤差定義為式中 fall為后輪銷軸聲學(xué)靈敏度計(jì)算曲線峰值頻率；ftrim為后懸架車身連接點(diǎn)聲學(xué)靈敏度計(jì)算曲線峰值頻率；

圖3　后懸架車身連接點(diǎn)聲學(xué)靈敏度

兩種聲學(xué)靈敏度計(jì)算的主要峰值頻率對(duì)比如表1和表2所示。

表1　前排聲學(xué)靈敏度峰值頻率對(duì)比

表2　第2排聲學(xué)靈敏度峰值頻率對(duì)比

由表1和表2可以看出，后輪銷軸聲學(xué)靈敏度和后懸架連接點(diǎn)聲學(xué)靈敏度在峰值頻率上具有很高的一致性，這表明裝飾車身和聲腔系統(tǒng)這一傳遞路徑對(duì)0～200 Hz大部分峰值的產(chǎn)生是有貢獻(xiàn)的。但兩者的曲線變化趨勢(shì)又明顯不同，后輪銷軸聲學(xué)靈敏度在低頻段（0～20 Hz）有一較大斜率，使響應(yīng)幅值隨頻率增大而迅速變大，從而在20 Hz～60 Hz之間有了較大的幅值，而后懸架連接點(diǎn)靈敏度在該頻段則是一緩慢上升的曲線。可以推理得出，后懸架對(duì)這一頻率范圍的聲學(xué)靈敏度起到放大作用。

3.2 0～60 Hz峰值模態(tài)貢獻(xiàn)量分析

以39 Hz及46 Hz為例，對(duì)0～60 Hz之間的后輪銷軸聲學(xué)靈敏度進(jìn)行模態(tài)貢獻(xiàn)量分析，如圖4、圖5所示。

圖4　39 Hz峰值模態(tài)貢獻(xiàn)量分析

圖5　46 Hz峰值模態(tài)貢獻(xiàn)量分析

由圖4、圖5中可以看出，39 Hz峰值的主要貢獻(xiàn)模態(tài)為42.94 Hz及37.10 Hz，46 Hz峰值的主要貢獻(xiàn)模態(tài)為43.41 Hz。觀察這些頻率的模態(tài)振型，可以發(fā)現(xiàn)其整車結(jié)構(gòu)部分多表現(xiàn)為整車呼吸模態(tài)等形式，而后懸架則表現(xiàn)為懸架的剛體模態(tài)，尤其是前后運(yùn)動(dòng)的剛體模態(tài)對(duì)此頻段貢獻(xiàn)較大。因此，對(duì)0～60 Hz頻率范圍的降噪工作應(yīng)從兩方面著手，一是提高車身剛度來抑制整車呼吸振動(dòng)幅值或?qū)Ω鱾€(gè)車身區(qū)域的貢獻(xiàn)進(jìn)行相位匹配，即減小正貢獻(xiàn)區(qū)域的貢獻(xiàn)量，增大負(fù)貢獻(xiàn)區(qū)域的貢獻(xiàn)量。二是調(diào)校后懸架與車身的連接襯套動(dòng)剛度。

圖6為對(duì)拖曳臂與車身連接襯套的X向剛度進(jìn)行改變后前排的聲學(xué)靈敏度變化，襯套X向動(dòng)剛度分別取1 530 N/mm、100 N/mm、3 000 N/mm?？梢钥闯鲈搫偠葘?duì)0～60 Hz附近的幅值有較大影響，最大有5 dB左右。

圖6　后懸拖曳臂襯套剛度對(duì)前排聲學(xué)靈敏度影響

3.3 60 Hz～200 Hz峰值模態(tài)貢獻(xiàn)量分析

在圖3中可以看到，在后懸架連接點(diǎn)的靈敏度分析結(jié)果中70 Hz處的峰值并不明顯，但在圖1和圖2所示的后輪銷軸靈敏度分析結(jié)果中，70 Hz附近峰值特別突出。對(duì)該頻率進(jìn)行模態(tài)貢獻(xiàn)量分析，結(jié)果如圖7所示。

圖7　70 Hz模態(tài)貢獻(xiàn)量分析

由圖7可以看出，70 Hz峰值的主要貢獻(xiàn)模態(tài)為70.14 Hz，觀察其振型，可以發(fā)現(xiàn)明顯的后懸架柔性模態(tài)。因此，后懸架柔性模態(tài)對(duì)該處峰值做出了突出貢獻(xiàn)。100 Hz處的峰值產(chǎn)生原因與70 Hz處相同。懸架柔性模態(tài)是一定存在的，因此，對(duì)這種類型的峰值，一般是對(duì)傳遞路徑中各個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行避頻來降低峰值。

4結(jié)　語

(1)利用有限元流體-結(jié)構(gòu)耦合理論計(jì)算車內(nèi)對(duì)后輪銷軸聲學(xué)靈敏度仿真計(jì)算，計(jì)算結(jié)果與實(shí)車測(cè)試之間有較好一致性；

(2)整車后輪銷軸聲學(xué)靈敏度和裝飾車身后懸架連接點(diǎn)聲學(xué)靈敏度在峰值頻率上具有很高的一致性，這表明裝飾車身和聲腔系統(tǒng)這一傳遞路徑對(duì)這些峰值是有貢獻(xiàn)的，但兩者的曲線變化趨勢(shì)又明顯不同；

(3)對(duì)20 Hz～60 Hz，裝飾車身的呼吸模態(tài)對(duì)這個(gè)頻段峰值有較大貢獻(xiàn)，后懸架剛體模態(tài)對(duì)這個(gè)頻率范圍的聲學(xué)靈敏度有放大作用；提高裝飾車身的整體剛度和調(diào)試后懸架襯套動(dòng)剛度是降低這個(gè)頻段噪聲的有效方向；

(4)對(duì)60 Hz～200 Hz，后懸架柔性模態(tài)對(duì)這個(gè)頻段峰值起較大的作用。

參考文獻(xiàn)：

[1]劉東明，方健，趙敬義，等.車身板件對(duì)車內(nèi)噪聲的貢獻(xiàn)量分析[J].噪聲與振動(dòng)控制，2011，31（2）：48-51.

[2]朱才朝，秦大同，李潤(rùn)方.車身結(jié)構(gòu)振動(dòng)與車內(nèi)噪聲聲場(chǎng)耦合分析與控制[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2002，38(8)：54-58.

[3]YI Jong-Cheo1.Panel contribution analysis by using acoustic reciprocity[C].Proceeding of the 2 nd MSC Worldwide Automotive Conference．Dearborn,MI,Oct. 2000:1-14.

[4]吳光強(qiáng)，盛云，方園.基于聲學(xué)靈敏度的汽車噪聲聲一固耦合有限元分析[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2009，45(3)：222-228.

[5]趙靜，周鋐，梁映珍，等.車身板件振動(dòng)聲學(xué)貢獻(xiàn)分析與優(yōu)化[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2010，46（24）：96-100.

[6]劉建偉，劉二寶，王志亮，等.轎車駕駛室聲學(xué)響應(yīng)仿真分析[J].噪聲與振動(dòng)控制，2012，32(4)：103-106.

[7]Sung S H,Nefske D J.A coupled structural-acoustic finite element model for vehicle interior noise analysis[J]. Transactions of the ASME,Journal of Vibration, Acoustics，Stress,,and Reliability in Design,1984,106: 314-318.

中圖分類號(hào)：O422.6

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

DOI編碼：10.3969/j.issn.1006-1335.2016.01.021

文章編號(hào)：1006-1355(2016)01-0097-04+199

收稿日期：2015-05-18

作者簡(jiǎn)介：侯臣元（1980-），男，碩士生，工程師主要研究方向：汽車振動(dòng)與噪聲。E-mail:hcy31311@163.com

Simulation and TestAnalysis ofAcoustic Sensitivity of Vehicle Spindles

HOU Chen-yuan,WANG Xiao-hu,WANGLiang,LIFeng

(PanAsia TechnicalAutomotive Centre Co.Ltd.,Shanghai 201201,China)

Abstract:To analyze the structural noise of vehicles induced by road-surface excitations,a detailed full vehicle structure model and a fluid cavity model were built with finite element method,and the coupled fluid-structure equations were derived.Based on the models,the acoustic sensitivity of a car to the spindle was simulated by applying an excitation force at the rear-axle spindle.The acoustic sensitivity of the whole vehicle to the rear spindle could be acquired by superposition of the simulation results,which could be used to evaluate and analyze the structure noise from the road-surface excitations.Results of the finite element analysis were verified by the tests under the same boundary conditions.Through modal contribution analysis,the contributions of the vehicle structure,rear suspension etc.to the acoustic sensitivity of the spindles were obtained.Some measures for reducing the structural noise in the frequency band from 0 to 200 Hz were suggested.

Keywords:acoustics;finite element method;fluid-structure coupling;vehicle spindle;acoustic sensitivity;mode contribution analysis