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    某商業(yè)樓與地鐵站相互影響分析

    2016-07-20 06:07:23李忠友楊立志文艷玉
    四川建筑 2016年3期
    關(guān)鍵詞:樁基礎巖土有限元

    李忠友, 楊立志, 汪 晟, 文艷玉, 弓 箭

    (中國航空港建設第八工程總隊, 遼寧沈陽 110021)

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    某商業(yè)樓與地鐵站相互影響分析

    李忠友, 楊立志, 汪晟, 文艷玉, 弓箭

    (中國航空港建設第八工程總隊, 遼寧沈陽 110021)

    【摘要】隨著城市地鐵建設的快速發(fā)展,地鐵與臨近建筑物之間的相互影響日益受到關(guān)注。采用有限元計算軟件,對重慶雙薪時代商業(yè)樓與歇臺子地鐵站及2號出口之間的相互影響進行分析。計算結(jié)果表明,地鐵開挖會引起地面建筑變形增大,建筑荷載又會導致地鐵襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布不均,但二者相互作用較小不會對結(jié)構(gòu)的安全性產(chǎn)生重大影響。

    【關(guān)鍵詞】地鐵;臨近建筑;有限元;相互影響

    近年來,隨著城市隧道的飛速發(fā)展,城市隧道與鄰近建筑物之間的相互影響日益受到工程界的重視,特別是隧道開挖對鄰近樁基礎的影響研究尤為深入[1-6]。重慶雙薪時代商業(yè)樓建于地鐵5號線歇臺子車站旁,為一棟商業(yè)用房(8F/-1F),該建筑為樁基礎框架結(jié)構(gòu),建筑平面如圖1所示。

    圖1 地面建筑與歇臺子地鐵站平面示意

    該場地地形為淺丘斜坡地帶,地形平緩,坡角為5°~10°,場地最高點位于勘察區(qū)東南處,達327.60m,最低高程為325.08m,相對高差約2.52m。地面建筑四周緊鄰地鐵5號線歇臺子車站及其2號出入口通道,地鐵站2號出入口通道距離地面建筑最近側(cè)樁基礎中心線的水平距離僅為2.34m。本文計算時選擇最不利剖面,即南北走向上自北向南第三排樁所處剖面,樁基礎底設計高程為315.0m,比2號出入口相應位置通道高出8.25m,比地鐵站高出34.53m,如圖2所示。

    圖2 地面建筑與歇臺子地鐵站剖面示意(單位:mm)

    由于地鐵5號線將在地面建筑修建完畢之后施工,因而地鐵5號線的施工對地面建筑的影響以及地面建筑對地鐵5號線的安全是否存在影響、影響程度如何,需要進行安全論證。本文利用有限元軟件對施工過程進行數(shù)值模擬,分析重慶雙薪時代商業(yè)樓與地鐵5號線歇臺子地鐵站及其2號出入口通道之間的相互影響。

    1本構(gòu)模型及材料參數(shù)

    材料模型采用彈塑性本構(gòu)模型,即ANSYS中的Drucker-Prager模型。但是ANSYS程序采用的屈服準則是摩爾-庫侖不等角六邊形外接圓D-P屈服準則,該準則在π平面上的屈服曲線是通過摩爾-庫侖不等角六角形外角點的外接圓。計算表明,采用該準則與傳統(tǒng)摩爾-庫侖屈服準則的計算結(jié)果有較大誤差,不管是評價邊坡穩(wěn)定性,還是地基極限承載力等等,在實際工程中如果采用該準則是偏于不安全的[7-10]。因此需要對該屈服準則進行轉(zhuǎn)換,即轉(zhuǎn)換為平面應變摩爾-庫倫匹配D-P準則,該準則在平面應變條件下與摩爾-庫倫準則等效[8]。

    根據(jù)勘察單位提供的勘察報告確定巖土材料力學參數(shù)如表1所示。

    2數(shù)值計算模型

    基坑開挖線與地鐵車站隧道平行,選擇最危險剖面按平面應變模型進行分析。計算采用美國大型有限元計算軟件ANSYS軟件進行,其中巖土體用平面實體單元PLANE82模擬,襯砌結(jié)構(gòu)采用梁單元BEAM3模擬。地鐵5號線車站隧道襯砌厚度800mm,梁單元采用慣性矩I1=0.0427,2號出入口通道襯砌厚度500mm,慣性矩為I2=0.0104。有限元網(wǎng)格劃分如圖3所示。

    表1 材料力學參數(shù)

    圖3 有限元網(wǎng)格劃分

    有限元模型邊界條件:底部固定,左、右兩側(cè)水平約束,巖土體重力荷載通過設置重力加速度的方式模擬。地面建筑荷載通過線荷載的方式施加在樁底。根據(jù)建設方提供的基礎布置圖及底層柱、墻最大組合內(nèi)力簡圖,從左至右各建筑樁傳遞的最大豎向荷載依次為:375.5kN、5 161.8kN、4 461.3kN、4 081.7kN、11 464.5kN、14 526.5kN、13 134.9kN和6 894.1kN。

    3計算結(jié)果分析

    由于彈塑性材料最終應力和變形與加載的歷史有關(guān),為了模擬真實狀態(tài),計算仿照施工順序按以下4個步驟來進行計算:(1)計算初始應力狀態(tài);(2)隧道和通道開挖支護;(3)開挖基坑并設置抗滑樁;(4)在樁上施加建筑荷載。

    隧道施工完畢后,整體應力和位移分布如圖4和圖5所示。圖中顯示的應力和位移的單位為國際標準單位(位移的單位為m,應力的單位為Pa,力的單位為N,彎矩的單位為N·m)。從計算結(jié)果中可以看出,地面建筑與地鐵站及2號出口通道之間存在一定的相互影響,主要表現(xiàn)在地面建筑荷載引起地鐵隧道左右兩側(cè)圍巖應力分布不均,而隧道開挖施工又會引起地面建筑地基變形增大。

    圖4 隧道施工后的應力分布

    圖5 隧道施工后的位移分布

    3.1位移計算結(jié)果

    為詳細展示地基及襯砌結(jié)構(gòu)的位移趨勢,圖6~圖8為隧道施工完成后,地面建筑樁基礎、地鐵站和2號出口通道襯砌結(jié)構(gòu)的位移矢量圖(圖中所示結(jié)果中均已扣除隧道施工前的初始位移)。計算結(jié)果表明,由于地鐵站斷面較大,因而在隧道施工后會引起建筑樁基礎出現(xiàn)一定程度的下沉,特別是越靠近地鐵站軸線一側(cè),下沉就較為明顯。樁基兩側(cè)最大和最下下沉量分別為0.71mm和3.27mm,考慮到地面建筑垂直于地鐵站軸線長度為56m,因而沉降差滿足結(jié)構(gòu)設計要求,不會對地面建筑安全性造成影響。隧道施工后,地鐵站襯砌最大豎向變形7.08mm,2號出口最大豎向變形1.41mm。

    圖6 隧道施工后樁基位移矢量

    圖7 隧道施工后地鐵站位移矢量

    圖8 隧道施工后2號出口位移矢量

    3.2內(nèi)力計算結(jié)果

    圖9~圖11為地鐵站彎矩、剪力和軸力分布圖。計算結(jié)果表明:地鐵站彎矩最大值為715kN·m,發(fā)生在左側(cè)拱腳處;剪力最大值為595kN,發(fā)生在左側(cè)拱腳處;最大軸向壓力為4 770kN,發(fā)生在左側(cè)靠近拱腳處;最大軸向拉力為534kN,發(fā)生在拱底中部。可見地面建筑荷載會導致地鐵站襯砌結(jié)構(gòu)兩側(cè)內(nèi)力分布不均,但其內(nèi)力最大值仍在設計安全值范圍之內(nèi),不會對結(jié)構(gòu)安全性造成影響。

    圖9 地鐵站襯砌結(jié)構(gòu)彎矩分布

    圖10 地鐵站襯砌結(jié)構(gòu)剪力分布

    圖11 地鐵站襯砌結(jié)構(gòu)軸力分布

    圖12~圖14為2號出口彎矩、剪力和軸力分布圖。計算結(jié)果表明:2號出口彎矩最大值為298kN·m,發(fā)生在右側(cè)拱腳處;剪力最大值為343kN,發(fā)生在右側(cè)拱腳處;最大軸向壓力為1 660kN,發(fā)生在右側(cè)靠近拱腳處;最大軸向拉力為360kN,發(fā)生在拱底中部。由于2號出口距建筑樁基較近,受其影響較大,但其內(nèi)力最大值仍在設計安全值范圍之內(nèi),不會對結(jié)構(gòu)安全性造成影響。

    圖12 2號出口襯砌結(jié)構(gòu)彎矩分布

    圖13 2號出口襯砌結(jié)構(gòu)剪力分布

    圖14 2號出口襯砌結(jié)構(gòu)軸力分布

    4結(jié)束語

    (1)在本工程中,地鐵隧道施工引起地面建筑沉降最大值為3.27mm,最小沉降0.71mm,沉降量及沉降差均較小,不會對地面建筑的安全產(chǎn)生影響。

    (2)地面建筑荷載會導致隧道襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布不均,臨近地面建筑一側(cè)內(nèi)力有所增大,但其最大值仍在設計安全值范圍之內(nèi),不會對隧道襯砌結(jié)構(gòu)安全產(chǎn)生影響。

    參考文獻

    [1]李早,黃茂松.隧道施工條件下臨近群樁水平力學反應分析方法[J]. 工業(yè)建筑, 2009(1):79-84.

    [2]徐明,謝永寧.盾構(gòu)隧道開挖對鄰近單樁基礎的影響 [J]. 華南理工大學學報: 自然科學版, 2011(4):149-155.

    [3]梁發(fā)云,于峰,李鏡培,等.土體水平位移對鄰近既有樁基承載性狀影響分析 [J]. 巖土力學, 2010(2):449-454.

    [4]韓進寶,熊巨華,孫慶,等.鄰近樁基受隧道開挖影響的多因素三維有限元分析[J]. 巖土工程學報, 2011(S2): 339-344.

    [5]孫慶,楊敏,冉俠,等.隧道開挖對周圍土體及樁基影響的試驗研究[J]. 同濟大學學報, 2011(7):989-993.

    [6]LeeGTK,NgCWW.Effectsofadvancingopenfacetunnelingonanexistingloadedpile[J].JournalofGeotechnicalandGeoenvironmentalEngineering, 2005(2): 193-201.

    [7]徐干成,鄭穎人.巖土工程中屈服準則應用的研究[J]. 巖土工程學報, 1990, 12(2): 93-99.

    [8]趙尚毅,鄭穎人,時衛(wèi)民,等.用有限元強度折減法求邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)[J]. 巖土工程學報, 2002, 24(3): 343-346.

    [9]趙尚毅,鄭穎人,鄧衛(wèi)東.用有限元強度折減法進行節(jié)理巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析[J]. 巖石力學與工程學報, 2003, 22(2): 25-26.

    [10]鄭穎人,趙尚毅.有限元強度折減法在土坡與巖坡中的應用[J]. 巖石力學與工程學報, 2004, 23(19): 3381-3388.

    [作者簡介]李忠友(1983~),男,博士,工程師,從事巖土工程穩(wěn)定性研究。

    【中圖分類號】U452.2+5

    【文獻標志碼】B

    [定稿日期]2015-11-30

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