側(cè)鉆井試油工藝淺談

陳林

摘 要：近年來，江漢油田油氣開采自然遞減率與勘探新區(qū)塊上未獲得重大突破之間的矛盾日益顯現(xiàn)。結(jié)合油田復(fù)雜小斷塊的油藏特點(diǎn)，老井套管開窗側(cè)鉆井日益增多，試油及其配套工藝技術(shù)獲得大力發(fā)展。本文就老井井眼套管側(cè)鉆井試油及壓裂（酸化）工藝技術(shù)進(jìn)行探討。

關(guān)鍵詞：側(cè)鉆井；試油；壓裂；酸化；工藝；采收率

中圖分類號： TE24 文獻(xiàn)標(biāo)識碼： A 文章編號： 1673-1069（2016）20-193-2

0 引言

油田進(jìn)入開發(fā)中后期，由于油井套管變形、破裂、井內(nèi)落物等各種原因致使油井不能正常生產(chǎn)。為了充分利用老井的剩余價(jià)值，節(jié)約鉆井成本。上世紀(jì)九十年代，各大油田相繼展開套管開窗側(cè)鉆工藝技術(shù)研究，不同套管井眼開窗側(cè)鉆工藝獲得發(fā)展。目前，利用老井筒進(jìn)行套管開窗側(cè)鉆，已成為老油田開采剩余油，提高區(qū)塊最終采收率的重要手段。

1 側(cè)鉆井試油工藝技術(shù)

1.1 試油管柱的選擇

由于江漢油田大多數(shù)油井油層套管為φ139.7mm，套管內(nèi)徑為124.26mm（121.36），采用φ118mm鉆頭開窗鉆進(jìn)，懸掛φ101.6mm尾管完井。尾管內(nèi)徑為86mm。考慮到井下安全因素及操作規(guī)程要求，下井工具、管柱最大外徑不得超過82mm。φ60.3mm油管節(jié)箍為73mm，可以滿足要求，懸掛器上部油管可選用常規(guī)油管組合，因此，側(cè)鉆井試油油管組合可選用φ73+φ60.3mm兩級油管組合，并應(yīng)該配有相應(yīng)的變扣、篩管、油管短節(jié)等配套工具。

1.2 通井規(guī)的選擇

通井規(guī)的直徑一般選擇比套管內(nèi)徑小6～8mm，長度為2～4m，特殊情況時(shí)應(yīng)該大于下入工具最大外徑及長度，考慮到懸掛器及井斜，通井規(guī)下部應(yīng)帶有相應(yīng)導(dǎo)向頭。目前江漢側(cè)鉆懸掛φ101.6mm套管完井井眼一般選用φ82×2000mm的外倒角通井規(guī)（底焊特制導(dǎo)向頭）。

1.3 套管試壓參數(shù)的選擇

套管開窗側(cè)鉆井大多為老井，老井眼套管使用時(shí)間長，腐蝕及損壞情況不清。側(cè)鉆后期完井試壓應(yīng)該考慮套管使用年限及找漏情況，選擇合適的試壓參數(shù)。試油期間也應(yīng)該試壓至完井試壓壓力。（側(cè)鉆井試壓一般為15MPa，穩(wěn)壓30min，壓降不超過0.5MPa為合格。）

1.4 射孔槍組合及射孔方式的選擇

目前，國內(nèi)常用的射孔傳輸方式有兩種，一是電纜傳輸射孔。由于側(cè)鉆井懸掛器、 開窗點(diǎn)處及小套管內(nèi)井斜曲率變化大，影響正常的電纜傳輸射孔，應(yīng)用較少。二是油管傳輸射孔。用油管作為傳輸射孔槍的工具，將射孔槍傳輸至射孔井段，然后進(jìn)行校深，調(diào)整射孔管柱，對準(zhǔn)目的層，打壓或投棒起爆射孔。投棒射孔受到井斜及油管內(nèi)徑的影響，而打壓射孔則需考慮壓力傳遞方式，套管打壓或者油管打壓，油管打壓射孔要保證油管密封性好，壓力能夠有效傳遞至起爆器。套管打壓則還要考慮連通通道，射孔槍的起爆壓力不得超過套管的試壓壓力。油管傳輸射孔對管柱數(shù)據(jù)的精確度要求較高，射孔槍定位準(zhǔn)確性受到一定程度的影響，且射孔誤差應(yīng)小于0.2m。

1.5 排液、求產(chǎn)

選用的管柱組合符合井筒及排液要求。現(xiàn)在多用抽汲管柱組合自上而下為：φ73mm（89）油管+φ73（89）×φ60.3mm變扣+φ60.3mm油管+中間球座+電子壓力計(jì)+鋸齒沖頭。也有油管傳輸射孔后直接帶射孔槍抽汲排液。

若使用連續(xù)抽汲排液工藝則還需要考慮泵掛、抽油桿組合及扶正器大小、位置，泵掛處井斜和全角變化率，保證二級油管內(nèi)扶正器及抽油桿節(jié)箍小于油管內(nèi)徑。且泵掛處井斜小于45度。

1.6 上返試油工藝技術(shù)

對于小套管分層試油與層間封堵，分析研究認(rèn)為：采用打水泥塞是可行的。在配制水泥漿過程中，應(yīng)當(dāng)掌握套管內(nèi)容積，準(zhǔn)確計(jì)算配制水泥漿量。根據(jù)井深及水泥漿稠化時(shí)間，選擇合適的水泥及緩凝劑。充分考慮管柱組合的節(jié)流壓差，加大排量，減少頂替時(shí)間，保證在稠化時(shí)間內(nèi)完成反洗及起管作業(yè)。

2 側(cè)鉆井壓裂（酸化）工藝技術(shù)

由于地層物性差、側(cè)鉆井過程中泥漿污染、射孔參數(shù)不合理等原因，求產(chǎn)未能達(dá)到預(yù)期的效果。為了打開儲層滲流通道，解除近井地帶污染，消除射孔壓實(shí)作用。常常會對目的層采取壓裂（酸化）施工（以φ139.7mm+φ101.6mm側(cè)鉆井井眼為例）。

2.1 壓裂（酸化）管柱組合選擇

壓裂（酸化）試油油管組合可選用φ73（φ89）+φ60.3mm二級油管+壓裂工具組合。對于懸掛器位置井斜、全角變化率較大的井眼，建議二級油管使用倒角油管或者底帶倒角管鞋。

2.2 封隔器及配套工具的選擇要求

封隔器是在井筒中把不同的油層水層分割開并能夠承載一定壓差的井下工具，壓裂管柱中的封隔器還起到保護(hù)上層套管的作用。在側(cè)鉆井中，封隔器及其配套工具的最大外徑和長度不得超過通井規(guī)的最大外徑及長度。并且應(yīng)當(dāng)具備一定的穩(wěn)定性和耐壓性，保證坐封成功，能夠順利解封起出。配套工具中不能有較大臺階，能夠順利通過懸掛器。

2.3 酸化（壓）過程中施工參數(shù)的選擇

常規(guī)酸化（壓）施工工序?yàn)椋禾嫠?、投球坐封、擠酸、頂擠。下入封隔器（以φ73+φ60.3mm二級油管+安全接頭-78+KDB-81水力錨+Y341-81封隔器+球座+接球籃為例）后，懸掛器以下油套環(huán)空理論容積為0.655m3/1000m，φ60.3mm油管理論容積為1.986m3/1000m，油套環(huán)空容積僅為油管內(nèi)容積的1/3。加上變扣及球座的雙重節(jié)流作用，替酸壓力高。為保證封隔器不提前坐封，管柱要求刺通、清潔無雜物堵塞，小排量替酸，控制替酸壓力。

對于低滲，施工壓力高的側(cè)鉆井，平衡壓力不得超過側(cè)鉆完井套管試壓壓力。

2.4 實(shí)例應(yīng)用

下面以4口側(cè)鉆井壓裂（酸化）試油為例進(jìn)行應(yīng)用分析，詳細(xì)見表1。

3 結(jié)論與認(rèn)識

試油施工前，應(yīng)優(yōu)化管柱組合，選用倒角二級油管、合適的下井工具，減少對懸掛器損害，并按照設(shè)計(jì)的要求井筒試壓。

側(cè)鉆小套管井在試油過程中的抽汲排液工作，可以采用分體式變徑套管撈油抽子進(jìn)行，尤其是對低滲、低壓、低液、開窗口高的側(cè)鉆小套管井，快速排液求產(chǎn)效果明顯。

酸化壓裂施工前，對井況要有充分的認(rèn)識。側(cè)鉆井小套管施工對井壁及井筒內(nèi)雜物的清理必不可少。不可為節(jié)省時(shí)間，減少必要工序。

研制新型套管、射孔器及側(cè)鉆井封堵等技術(shù)是今后一段時(shí)間的重點(diǎn)。

酸壓過程中，優(yōu)化泵注參數(shù)，結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況，實(shí)時(shí)調(diào)整施工參數(shù)，提高儲層改善效果。

參 考 文 獻(xiàn)

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