宋敏慧,楊華峰,李桂芬,李金香,張春莉,胡 剛
(1. 哈爾濱大電機(jī)研究所,黑龍江哈爾濱 150040; 2. 哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司,黑龍江哈爾濱 150040)
大型汽輪發(fā)電機(jī)誤同期并網(wǎng)計(jì)算新方法
宋敏慧1,楊華峰2,李桂芬2,李金香2,張春莉2,胡剛2
(1. 哈爾濱大電機(jī)研究所,黑龍江哈爾濱150040; 2. 哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司,黑龍江哈爾濱150040)
摘要:闡述了常規(guī)的誤同期并網(wǎng)計(jì)算方法不適用機(jī)組輸送三個(gè)變電站,提出了新的計(jì)算方法,來(lái)計(jì)算機(jī)組輸送三個(gè)變電站的誤同期并網(wǎng)的計(jì)算。通過(guò)建立大型汽輪發(fā)電機(jī)的狀態(tài)方程及仿真模型,利用該模型實(shí)現(xiàn)發(fā)電機(jī)誤同期并網(wǎng)時(shí)的時(shí)域仿真和分析,給出電機(jī)120°和180°誤同期并網(wǎng)工況下的瞬態(tài)電流和電磁轉(zhuǎn)矩,給出了電流和電磁轉(zhuǎn)矩變化曲線和最大值。
關(guān)鍵詞:誤同期并網(wǎng);狀態(tài)方程;電磁轉(zhuǎn)矩
0引言
誤同期并網(wǎng)對(duì)發(fā)電機(jī)組造成的沖擊可能比其出口發(fā)生突然短路時(shí)還要嚴(yán)重。20世紀(jì)80年代以后,美、英、德、法、意等國(guó)都對(duì)機(jī)組規(guī)定了應(yīng)承受120°誤同期并網(wǎng)的能力。當(dāng)時(shí)的電力部也根據(jù)中國(guó)實(shí)際情況,要求大機(jī)組在升壓變壓器阻抗假定為15%,連接系統(tǒng)的短路容量為43 000 MVA時(shí),機(jī)組在保證壽命期間應(yīng)能承受180°誤并列5次,120°誤并列2次,其扭矩不應(yīng)超過(guò)其軸材料極限。聯(lián)軸器、定子鐵心機(jī)座及基礎(chǔ)螺栓等應(yīng)無(wú)顯著損壞現(xiàn)象,同時(shí)還要求運(yùn)行部門嚴(yán)格限制并列時(shí)的誤差角不超過(guò)20°。只有滿足并網(wǎng)條件方可并網(wǎng),但在實(shí)際并網(wǎng)過(guò)程中,由于同期裝置誤發(fā)合閘脈沖、斷路器合閘時(shí)間變化、人員誤操作等原因,很容易出現(xiàn)誤同期并網(wǎng)。因此誤同期并網(wǎng)的分析計(jì)算一直是電力系統(tǒng)運(yùn)行與控制部門都十分關(guān)心的問(wèn)題,制造廠對(duì)每臺(tái)機(jī)組都要進(jìn)行誤同期并網(wǎng)的分析計(jì)算,以保證機(jī)組滿足標(biāo)準(zhǔn)要求[1]。
1基本數(shù)據(jù)
計(jì)算中涉及到的機(jī)組相關(guān)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。
發(fā)電機(jī)主要數(shù)據(jù)如表1所示,主變壓器及輸電線路基本參數(shù)見(jiàn)表2和表3。
表1 汽輪發(fā)電機(jī)主要數(shù)據(jù)表
續(xù)表1
表2 主變壓器基本參數(shù)
表3 輸電線路基本參數(shù)
2數(shù)學(xué)模型及研究方法
2.1仿真模型
基于SIMSEN仿真軟件,建立了電廠系統(tǒng)仿真模型,如圖1所示。分別建立了電廠1號(hào)機(jī)至220 kV 1、2和3變電站及2號(hào)機(jī)至220 kV變電站4的系統(tǒng)仿真模型,發(fā)電機(jī)采用PARK方程模型,并考慮了機(jī)械軸系的耦合作用。其中,VS1~VS3:無(wú)窮大電網(wǎng);CB1,CB2和CB31及CB32:開(kāi)關(guān);LN11- LN31:線路阻抗;T1:主變壓器;SM1:同步發(fā)電機(jī);G1,LPA1,LPB1,LP1,HP1:軸系質(zhì)量塊;VS1E:勵(lì)磁電壓源;GRND1和GRND2:接地阻抗;ILABC和TEM輸出結(jié)果模塊。
(a) 1號(hào)機(jī)至地點(diǎn)1、地點(diǎn)2及地點(diǎn)3 220 kV變電站
(b) 2號(hào)機(jī)至地點(diǎn)4 500 kV變電站圖1 某電站汽輪發(fā)電機(jī)系統(tǒng)仿真模型
2.2研究方法及狀態(tài)方程
2.2.1計(jì)算方法
2.2.2狀態(tài)方程
SIMSEN仿真軟件計(jì)算發(fā)電機(jī)誤同期并網(wǎng)的狀態(tài)方程。在dq0坐標(biāo)系中同步電機(jī)的電壓方程為[2]:
Udq0=Cψdq0+RIdq0
(1)
式中,Udq0為定子、轉(zhuǎn)子和阻尼繞組的端電壓列矩陣;Idq0為電流列矩陣。
(2)
(3)
R為定子、轉(zhuǎn)子和阻尼繞組的電阻矩陣:
(4)
C為系數(shù)矩陣:
(5)
ψdq0為磁鏈列矩陣:
ψdq0=XIdq0
(6)
其中
(7)
(8)
轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程:
(9)
式中,H為機(jī)組的慣性時(shí)間常數(shù);θ為轉(zhuǎn)子位置角;Tm為輸入機(jī)械轉(zhuǎn)矩;Te為電磁轉(zhuǎn)矩。Te=xqiqid-xdidiq+xadifdiq+xadikdiq-xaqikqid(10)
采用4階龍格-庫(kù)塔法進(jìn)行疊代計(jì)算。
3計(jì)算結(jié)果
圖2~5分別給出了電廠1號(hào)機(jī)至地點(diǎn)1、地點(diǎn)2和地點(diǎn)3 220 kV變電站和2號(hào)機(jī)至地點(diǎn)4 500 kV變電站在120°和180°誤同期并網(wǎng)時(shí)的ia-t,ib-t,ic-t,Tem-t的曲線,給出了各變量的最大值見(jiàn)表4。
表4 最大值(標(biāo)么值)
注:電流以額定電流有效值IN為基值,電磁轉(zhuǎn)矩以額定容量SN對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)矩為基值。
圖2 1號(hào)機(jī)120°誤同期并網(wǎng)瞬態(tài)過(guò)程
圖3 2號(hào)機(jī)120°誤同期并網(wǎng)瞬態(tài)過(guò)程
圖4 1號(hào)機(jī)180°誤同期并網(wǎng)瞬態(tài)過(guò)程
圖5 2號(hào)機(jī)180°誤同期并網(wǎng)瞬態(tài)過(guò)程
4結(jié)語(yǔ)
通過(guò)設(shè)計(jì)院提供的詳細(xì)數(shù)據(jù),使得我們?cè)谟?jì)算誤同期并網(wǎng)的計(jì)算中有了新的突破,獲得了一種大型汽輪發(fā)電機(jī)誤同期并網(wǎng)計(jì)算的新方法,經(jīng)過(guò)計(jì)算得出以下結(jié)論:
1) 新方法可以更準(zhǔn)確計(jì)算多輸電線路的誤同期并網(wǎng)的計(jì)算。
2) 從結(jié)果數(shù)據(jù)表中可以看出,線路阻抗不同、支路數(shù)不同1號(hào)機(jī)和2號(hào)機(jī)參數(shù)相同的情況下計(jì)算發(fā)電機(jī)誤同期并網(wǎng)電流峰值結(jié)果相差不是很大,但電磁轉(zhuǎn)矩明顯不同。
3) 從結(jié)果圖中也可以看出2號(hào)機(jī)的幅值衰減程度明顯要快于1號(hào)機(jī),這說(shuō)明線路阻抗和支路數(shù)對(duì)結(jié)果有一定的影響。
4) 從結(jié)果數(shù)據(jù)表中電磁轉(zhuǎn)矩最大值看,120°誤同期并網(wǎng)時(shí)比突然時(shí)大,而從電流最大值看,120°誤同期并網(wǎng)時(shí)比突然短路時(shí)大,電流和轉(zhuǎn)矩大小比機(jī)端突然短路故障還大,故當(dāng)機(jī)組發(fā)生誤同期并網(wǎng)故障時(shí),如果是最不利的誤差角,對(duì)電機(jī)造成的損壞程度,可能不亞于機(jī)端突然短路故障。
5) 從計(jì)算中可以得出180°誤同期并網(wǎng)電流大于120°誤同期并網(wǎng)。
以上分析結(jié)果為提高發(fā)電機(jī)的運(yùn)行性能、優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù),同時(shí)為機(jī)組某些特殊運(yùn)行方案可行性及機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行提供了重要依據(jù),提高了發(fā)電機(jī)運(yùn)行能力。
參考文獻(xiàn)
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[3]陳文純.電機(jī)瞬變過(guò)程[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1982.
作者簡(jiǎn)介:
宋敏慧,1984年生,女,2007年畢業(yè)于哈爾濱理工大學(xué)自動(dòng)化專業(yè),工程師,現(xiàn)任于哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司,大電機(jī)研究所電機(jī)室,從事電機(jī)電磁研究工作。