風(fēng)電罩殼設(shè)計中夾芯材料的力學(xué)響應(yīng)表征

鐘連兵，翟保利，李 波

(1. 東樹新材料有限公司 四川德陽618000；2. 東方電氣(天津)風(fēng)電有限公司 天津300462)

風(fēng)電罩殼設(shè)計中夾芯材料的力學(xué)響應(yīng)表征

鐘連兵1，翟保利1，李 波2

(1. 東樹新材料有限公司 四川德陽618000；2. 東方電氣(天津)風(fēng)電有限公司 天津300462)

風(fēng)電復(fù)合材料葉片和機(jī)艙罩通常采用三明治夾心結(jié)構(gòu)來提高產(chǎn)品的剛度和穩(wěn)定性。以 4點(diǎn)彎曲夾芯梁為例，分別采用殼單元、殼單元和三維單元對其進(jìn)行模擬分析，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較。結(jié)果顯示，綜合使用二維單元和三維單元的模擬結(jié)果與理論結(jié)果吻合得很好，表明該方法能更準(zhǔn)確地模擬夾芯結(jié)構(gòu)的力學(xué)行為，是設(shè)計復(fù)合材料夾芯結(jié)構(gòu)時的理想模擬方法。

復(fù)合材料 芯材 有限元 測試 應(yīng)用

0 引 言

隨著風(fēng)電產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，風(fēng)機(jī)的功率也越來越大，要求與之配套的復(fù)合材料葉片和機(jī)艙罩殼也朝著大型化發(fā)展。葉片和機(jī)艙罩的設(shè)計對剛度的要求越來越高，因此對于提高復(fù)合材料結(jié)構(gòu)件剛度的夾芯材料在風(fēng)電復(fù)合材料產(chǎn)品中的使用愈加重要(芯材見圖1、2)。

圖1 泡沫芯材Fig.1 Foam core materials

圖2 BALSA芯材Fig.2 BALSA core materials

通常采用夾芯材料來提高產(chǎn)品的剛度和穩(wěn)定性。芯材在結(jié)構(gòu)中的受力狀態(tài)主要是受壓和層間剪切，在以往的有限元結(jié)構(gòu)分析中，一般采用二維面單元來模擬夾芯結(jié)構(gòu)，芯材作為整體鋪層中的1層或幾層進(jìn)行考慮。二維單元無法獲得結(jié)構(gòu)在厚度方向的力學(xué)行為，而芯材的主要功能是提高結(jié)構(gòu)沿厚度方向的剛度。本文通過測試結(jié)果和HyperWorks的計算仿真結(jié)果比較殼單元和實(shí)體加殼單元仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性，尋找復(fù)合材料結(jié)構(gòu)整體件中夾芯力學(xué)特性的最佳表征。以四點(diǎn)彎曲夾芯梁為例，分別采用全二維單元、綜合使用二維單元和三維單元對其進(jìn)行模擬分析。

1 芯材的性能參數(shù)

芯材的性能如表1、2所示。

表1 芯材的剛度性能Tab.1 Stiffness properties of sandwich materials

表2 芯材的強(qiáng)度性能Tab.2 Strength properties of sandwich materials

BALSA木的 1方向(0 °方向)沿著纖維或木頭的生長方向，X或Y方向應(yīng)選擇BALSA木的2方向(90 °方向)的性能。由于在結(jié)構(gòu)中主要是壓縮和剪切破壞，因此采用的輸入?yún)?shù)都是壓縮數(shù)據(jù)，對于剪切性能使用XZ或YZ(垂直-平行方向)剪切模量。

2 芯材測試及模擬計算

在 GL2010規(guī)范中要求對機(jī)艙罩的頂部變形具有明確要求，因此需要調(diào)整頂部剛度滿足設(shè)計要求。機(jī)艙罩頂部的受力及失效情況如圖3、4所示。

為得到蒙皮承載彎曲變形時的拉伸力和壓縮力和夾芯承載橫向的剪切力，按照 DIN 53293標(biāo)準(zhǔn)的試樣尺寸對GFRP蒙皮20,mm厚PVC芯材進(jìn)行了模擬計算和實(shí)驗(yàn)測試，仿真計算結(jié)果見圖 5、6，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表3。

圖3 機(jī)艙頂部芯材受力Fig.3 Stress of core material on top of nacelle

圖4 芯材失效模式Fig.4 Failure mode of core material

圖5 六面體夾芯＋殼單元蒙皮Fig.5 Hexahedron core sandwich＋shell unit skin

圖6 殼單元(蒙皮＋夾芯)Fig.6 Shell unit(skin＋sandwich)

表3 芯材的4點(diǎn)彎曲性能Tab.3 Four bending properties of core materials

六面體單元＋殼單元模擬的結(jié)果表明夾芯材料的層間剪切強(qiáng)度最大值為 0.752,9,MPa，殼單元蒙皮＋夾芯結(jié)果表明夾芯材料的層間剪切強(qiáng)度最大值為0.756,8,MPa。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在同等條件下，測試試樣的失效最大剪應(yīng)力和模擬仿真結(jié)果非常接近。仿真結(jié)果可以很好地表征芯材的實(shí)際響應(yīng)結(jié)果。

3 芯材選擇的關(guān)鍵參數(shù)

由于殼單元(蒙皮＋夾芯)無法得出芯材厚度方向的正應(yīng)力，因此對六面體單元＋殼單元的有限元模擬提取了X、Y、Z方向的正應(yīng)力，如圖7～9所示：

圖7 X方向的最大應(yīng)力——0.202,MPaFig.7 The Max．stress in X direction：0.202,MPa

圖8 Y方向的最大應(yīng)力——0.165,MPaFig.8 The Max．stress in Y direction：0.165,MPa

圖9 Z方向的最大應(yīng)力——0.594,MPaFig.9 The Max．stress in Z direction：0.594,MPa

圖10 ZX方向的最大剪應(yīng)力——7.529,MPaFig.10 The Max．stress in ZX direction：7.529,MPa

仿真結(jié)果表明芯材的最大正應(yīng)力為厚度方向的壓應(yīng)力，最大剪應(yīng)力為層間(厚度方向)剪應(yīng)力，因此壓縮應(yīng)力和層間剪應(yīng)力成為芯材選擇的關(guān)鍵制約參數(shù)(見圖10～12)。

圖11 XY方向的最大剪應(yīng)力——0.006,7,MPaFig.11 The Max．stress in XY direction：0.006,7,MPa

圖12 YZ方向的最大剪應(yīng)力——0.140,MPaFig.12 The Max．stress in YZ direction：0.140,MPa

4 材料的安全系數(shù)選取

在采用最大應(yīng)力準(zhǔn)則下，要考慮材料的安全系數(shù)，根據(jù)GL2010規(guī)范要求計算纖維拉伸和纖維間失效，采用如表 4的安全系數(shù)?？紤]到芯材和蒙皮的粘接屬于纖維之間的粘接范疇，因此芯材宜采用下式中的安全系數(shù)：

表4 安全系數(shù)組成Tab.4 List of safety factors

5 設(shè)計應(yīng)用

以某型號的機(jī)艙罩設(shè)計為例，選取芯材相應(yīng)最大的工況，即GL2010規(guī)范中的頂部活載(Live load)工況：均布荷載為 3,kN/m2，采用 60,g/m2PVC木作為夾芯，進(jìn)行Live load工況應(yīng)力分析，見圖13～16。

圖13 XZ向最大剪應(yīng)力——0.558,MPaFig.13 The Max．shearing stress in XZ direction：0.558,MPa

圖14 XZ向超出PVC許用應(yīng)力——0.32,MPa區(qū)域Fig.14 The allowable stress exceeding PVC in XZ direction：0.32,MPa

圖15 YZ向最大壓應(yīng)力——0.562,MPaFig.15 The Max．shearing stress in YZ direction：0.562,MPa

圖16 YZ向超出PVC許用應(yīng)力——0.32,MPa區(qū)域Fig.14 The allowable stress exceeding PVC in YZ direction：0.32,MPa

由上述計算結(jié)果可知，按照最大應(yīng)力的失效準(zhǔn)則，PVC芯材的受力除局部很小的區(qū)域外工況響應(yīng)的力值均在許可應(yīng)力的范圍之內(nèi)。因此局部采用BALSA芯材替代PVC芯材滿足設(shè)計要求。

6 結(jié) 論

①殼單元和實(shí)體單元可以很好地表征芯材的層間剪切強(qiáng)度，根據(jù)實(shí)際工況的需要選擇模擬計算的方法。②對于承受壓力的載荷可以采用實(shí)體單元進(jìn)行計算，提取芯材的最大壓應(yīng)力。③芯材厚度方向的剪切和壓縮性能為芯材選擇的關(guān)鍵參數(shù)。④HyperWorks軟件為芯材表征提供了完善的解決方案，從設(shè)計的角度確定了選擇芯材的力學(xué)性能評判標(biāo)準(zhǔn)，拓展了芯材選擇的空間，為部件的降本增效提供了技術(shù)支持?！?/p>

［1］ Germanischer Lloyd. Guideline for the Certification of Wind Turbines Edition 2010[Z]. 2010.

［2］ Altair RADIOSS Reference Guide [Z]. 2010.

［3］ 王耀先. 復(fù)合材料結(jié)構(gòu)設(shè)計[M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001.

［4］ 中國航空研究院. 復(fù)合材料結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊[M]. 北京：航空工業(yè)出版社，2001.

［5］ 謝鳴九. 復(fù)合材料連接[M]. 上海：上海交通大學(xué)出版社，2001.

Mechanical Response Characterization of Sandwich Materials in Structural Design

ZHONG Lianbing1，ZHAI Baoli1，LI Bo2
(1．Dongshu New Materials Co.，Ltd.，Deyang 618000，Sichuan Province，China；2．Dongfang Electric(Tianjin)Wind Power Technology Co.，Ltd.，Tianjin 300462，China)

Sandwich structure is usually used to improve the rigidity and stability of wind turbine blades and nacelle products．This paper takes four-point bending sandwich beam as an example to simulate shell elements，shell and solid elements respectively and compare them with the testing results．It shows that the simulation analysis of using shell and solid elements fit well with test results and this method can more accurately simulate the mechanical behavior of sandwich structure．Therefore，it is an ideal design of composite sandwich structure simulation.

composite material；sandwich material；Finite Element Analysis(FEA)；testing；application

TM315

A

1006-8945(2016)07-0038-04

2016-06-02