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    超大盾構(gòu)工作井半逆作法施工受力變形特征分析

    2017-06-26 12:38:54李雄飛
    城市道橋與防洪 2017年6期
    關鍵詞:軸力盾構(gòu)墻體

    李雄飛

    (上海市政工程設計研究總院(集團)有限公司,上海市200092)

    超大盾構(gòu)工作井半逆作法施工受力變形特征分析

    李雄飛

    (上海市政工程設計研究總院(集團)有限公司,上海市200092)

    隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展,城市化水平不斷提高,對市政交通的要求也越來越高[1],在有限的地上空間發(fā)展逐步轉(zhuǎn)向地下空間的發(fā)展已成為城市交通發(fā)展的趨勢。目前上海地區(qū)市政交通中地下空間的施工主要采用盾構(gòu)掘進法施工,在盾構(gòu)施工中其結(jié)構(gòu)工作井承載著盾構(gòu)機械設備安裝調(diào)試的作用,其結(jié)構(gòu)的安全關系著盾構(gòu)設備能否按預期實施的關鍵。我國一般盾構(gòu)工作井的施工已趨于成熟,而超大盾構(gòu)(直徑大于14 m)實施時間相對較短,其工作井的結(jié)構(gòu)施工也處于技術(shù)人員不斷探索改進中。

    半逆作法施工;圍護墻體測斜;支撐軸力

    0 引言

    本文以上海某隧道工程超大盾構(gòu)工作井施工為研究對象,對超深工作井基坑順做法施工變更為半逆做法后,對支護體系在施工中的受力及變形動態(tài)監(jiān)控,分析各工況節(jié)點下的變形、受力特征,汲取有價值的經(jīng)驗,數(shù)據(jù)為同類結(jié)構(gòu)設計優(yōu)化,施工工藝的改進提供借鑒經(jīng)驗。

    1 基坑概況

    擬建項目工作井采用1 200 mm厚地下連續(xù)墻作為圍護結(jié)構(gòu),墻深47.5 m,平面外包尺寸取為26.8 m×55 m,基坑開挖深度26.32 m,基坑底標高為-21.395 m。工作井采用鋼筋混凝土斜支撐體系,沿基坑豎向共布置5道鋼筋混凝土支撐。其中第1、2道鋼筋混凝土支撐與井內(nèi)頂、中框架合二為一。工作井平面布置見圖1。

    圖1 工作井平面布置圖(單位:mm)

    由于本工程為上海市重點工程,施工工期節(jié)點受各方關注,為了保證工作井結(jié)構(gòu)施工進度能匹配上原計劃盾構(gòu)下井安裝時間節(jié)點,施工過程中考慮到順作法施工無法滿足工期要求,見圖2,施工方對工作井施工流程進行了相應調(diào)整采用半逆做法施工,見圖3。

    圖2 順做法施工順序圖

    圖3 半逆做法施工順序圖

    工序調(diào)整后相比原施工流程工期約可提前1個月,確保在不影響結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量的前提下,盾構(gòu)能按原計劃時間下井安裝。本工作井2015年7月開始施工,2016年1月初結(jié)構(gòu)施工完成,盾構(gòu)機按計劃下井安裝。

    2 監(jiān)測概況

    作為龐大而復雜的地下工程,往往因其地質(zhì)條件復雜、建設周期長、時間跨度大、施工困難、設計計算理論尚不完善等多方面的問題,在建設過程中會出現(xiàn)工程質(zhì)量難以保證、工程進度難以把握、工程風險難以控制的情況。而監(jiān)測工作的有效實施,是保證施工安全的一個重要環(huán)節(jié)[2],通過對監(jiān)測數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計分析,從中汲取出有價值的內(nèi)容和信息,及時反饋至工程建設相關單位,對于保證工程質(zhì)量和基坑施工安全具有極其重要意義。

    盾構(gòu)工作井監(jiān)測內(nèi)容主要包含基坑圍護體系內(nèi)力、變形,基坑外土體變形、地表變形、坑外水位。本文主要以地墻變形及支撐受力作為研究對象,通過對各工況節(jié)點下的數(shù)據(jù)統(tǒng)計、結(jié)合施工特征,分析其支護結(jié)構(gòu)的力與變形特征。根據(jù)規(guī)范[3]要求并結(jié)合現(xiàn)場實際情況,盾構(gòu)工作井的監(jiān)測內(nèi)容參見表1。監(jiān)測內(nèi)容分為六個方面,即圍護墻頂變形監(jiān)測、圍護測斜監(jiān)測、坑外地下水位監(jiān)測、坑外地表位移監(jiān)測、支撐軸力監(jiān)測、立柱垂直位移監(jiān)測。

    表1 監(jiān)測內(nèi)容統(tǒng)計表

    3 監(jiān)測數(shù)據(jù)分析

    由于監(jiān)測期間所測數(shù)據(jù)及監(jiān)測內(nèi)容繁多,本文主要統(tǒng)計圍護墻體測斜及支撐軸力在關健施工節(jié)點下的變形、受力數(shù)據(jù),分析半逆作法施工過程中變化規(guī)律趨勢,為同類項目的實施積累經(jīng)驗。

    3.1 墻體測斜

    統(tǒng)計工作井墻體測斜監(jiān)測點在各道支撐(內(nèi)襯墻)完成及支撐拆除完成后最大變形及對應深度參見表2(分六個工況:地下一層結(jié)構(gòu)完成,地下二層結(jié)構(gòu)完成,地下三層結(jié)構(gòu)完成,第五道支撐完成,地下四層結(jié)構(gòu)完成,拆撐完成)。

    選取典型性監(jiān)測點繪制墻體測斜點在各工況節(jié)點下的累計變形曲線,見圖4。

    從測點所處區(qū)域分析工作井地墻北側(cè)數(shù)據(jù)略小,東、西兩側(cè)墻體整體變形數(shù)值較接近;不同區(qū)域變形數(shù)據(jù)差異主要由于所處環(huán)境不同,北側(cè)墻體外為盾構(gòu)出洞區(qū)域,地基土采取了三軸攪拌樁加固措施,東、西兩側(cè)地基土為正常沉積土層,不同的地基土性質(zhì)引起的變形也不盡相同。

    表2 墻體測斜最大變形及對應深度表

    圖4 墻體測斜工況節(jié)點累計變形(單位:mm)

    在各工況節(jié)點下墻體的變形主要遵循以下特征:

    (1)地下一層結(jié)構(gòu)施工期間,墻體位移在開挖面底下4m左右達到最大值,墻體曲線呈“鼓肚”狀向坑內(nèi)突出,整個地墻頂、底位移相對穩(wěn)定。

    (2)地下二層結(jié)構(gòu)施工期間,墻體位移最大值處于開挖面底下6 m附近,圍護墻體與地下一層結(jié)構(gòu)疊合面無明顯位移,而地下一層結(jié)構(gòu)面以下,曲線明顯向坑內(nèi)突出;墻頂位移趨于穩(wěn)定,墻底小幅向坑內(nèi)移動。

    (3)地下三層結(jié)構(gòu)施工期間,墻體最大位移處于開挖面底下5 m左右,墻體變形在上兩層結(jié)構(gòu)疊合面相對穩(wěn)定;疊合面以下墻體位移逐步增大,在開挖面底下5 m達最大值后位移量再逐步減小,延伸至墻底向坑內(nèi)位移7 mm左右。

    (4)第五道支撐施工期間墻體位移在三層結(jié)構(gòu)疊合墻部位位移相對較小,疊合部位以下墻體位移曲線呈明顯散開趨勢,在開挖面以下5 m左右達到最大值,位移達最大值后隨著深度的加大逐漸減小,延伸至地墻底部變形約20 mm。

    (5)地下四層結(jié)構(gòu)施工期間伴隨著基坑底板施工,墻體位移在地下第三層疊合墻部位相對較小,疊合墻部位以下變形在上一工況累計變形基礎上進一步發(fā)展,在坑底下5 m左右達最大值,隨著深度的增加相對位移逐步減小,延伸至墻底位移約30 mm。

    (6)拆撐期間墻體整體向坑內(nèi)小幅位移,在拆撐部位未呈現(xiàn)明顯移動,主要由于地墻與內(nèi)襯墻疊合后整個圍護剛度大增,能抑制坑外土壓力。另外拆撐期間延續(xù)時間較長,下部土體擾動后重新固結(jié)還未穩(wěn)定同時上部結(jié)構(gòu)在溫度大幅下降下呈現(xiàn)小幅收縮,在測點上特征表現(xiàn)出小幅向坑內(nèi)移動。

    墻體的位移主要由于坑內(nèi)土方開挖造成坑外土體失去平衡向坑內(nèi)位移所致,位移的大小取決于圍護體對周邊巖土的約束程度及施工的方式。本工程在設計結(jié)構(gòu)在未調(diào)整的前提下,合理調(diào)整了施工工序,墻體的變形特征與常規(guī)順做法的變形特征有了一定的改變,疊合墻的較早施工對坑外土體位移的發(fā)展產(chǎn)生了明顯的制約作用,整個工程施工期間墻體的變形均處于設計控制值范圍內(nèi),好于預期。

    3.2 支撐軸力

    在基坑施工中鋼筋混凝土支撐作為臨時構(gòu)件設施,它與圍護體系的有機結(jié)合,將有效制約坑外荷載對圍護結(jié)構(gòu)的影響,支撐的安全性評估主要由支撐軸力的大小來衡量。監(jiān)測實施過程中采用不同的施工方法支撐軸力的發(fā)展規(guī)律與趨勢也不盡。統(tǒng)計本項目各軸力監(jiān)測點在不同工況下的累計受力值見表3(共10個軸力監(jiān)測點:Z C1-1, Z C1-2,Z C2-1,Z C2-2,Z C3-1,Z C3-2,Z C4-1,Z C4-2, Z C5-1,Z C5-2)。

    從數(shù)據(jù)統(tǒng)計結(jié)果及日常測量數(shù)據(jù)分析,各道支撐軸力在各不同工況下大致存在以下特征:

    (1)第一道支撐軸力在第二層土方開挖期間呈現(xiàn)明顯受壓,第三層土方以下開挖支撐軸力整體呈現(xiàn)出減小趨勢,下部支撐拆除期間,支撐軸力仍呈小幅減??;支撐的受力特征與一般基坑開挖支撐的受力特征有所改變,支撐下部疊合墻完成后,下部的土方開挖及支撐拆除未引起上部支撐軸力增大,支撐軸力的逐步減小主要取決于溫度的降低引起的結(jié)構(gòu)收縮,支撐內(nèi)力發(fā)生了相應的變化。

    表3 不同工況下支撐軸力統(tǒng)計表

    (2)第二道支撐軸力的受力趨勢與第一道支撐基本相同。

    (3)第三道支撐軸力在第四層土方開挖期間軸力呈現(xiàn)明顯增大,第五層土方開挖期間小幅增加,拆撐期間軸力未見增大;支撐軸力的大小主要取決于坑外土壓力的大小及支護結(jié)構(gòu)自身的剛度,本道支撐的受力特征與上部支撐略有不同,主要由于隨著開挖的加深,下部土壓力越來越大,疊合墻抗外力效果有所降低,局部發(fā)生位移,造成支撐軸力有所增加,同時溫度的影響也造成軸力增加幅度減小。

    (4)第四道支撐軸力在第五層土開挖期間支撐軸力增加幅度最大,下部土方繼續(xù)開挖至底板期間,支撐軸力也有一定幅度的增加;第四道支撐處于地下三結(jié)構(gòu)的底端,上部為逆作法施工疊合墻,下部僅為地墻,對土壓力的抑制作用明顯較低,進而造成下部土方繼續(xù)開挖支撐軸力繼續(xù)增大;第五道支撐拆撐期間支撐軸力未見增大,受支撐拆除影響較小。

    (5)第五道支撐軸力臨時支護時間相對較短,在開挖至底板期間軸力達到最大值,隨著基坑底板及第四結(jié)構(gòu)的完成,軸力呈小幅減小。

    從支撐軸力的絕對數(shù)值分析,第一道支撐及第五道支撐軸力離控制值范圍相對較近,第二至四道支撐離控制值范圍相對較遠;上述特征的產(chǎn)生主要受地下結(jié)構(gòu)施工的影響,原設計中只考慮采用地墻來平衡坑外的土壓力,而逆作法施工改變了原結(jié)構(gòu)受力模式,局部區(qū)域內(nèi)襯墻與地墻的疊合大大增加了圍護體的剛度,制約了相當一部分的土體位移,進而改變了支撐桿件的受力大小。

    4 結(jié)論

    支護體系的受力及變形數(shù)值大小,是基坑安全性評價的重要衡量指標,工作井施工工序的調(diào)整,使原結(jié)構(gòu)的受力模式發(fā)生了改變,而圍護結(jié)構(gòu)受力的改變,也從監(jiān)測數(shù)據(jù)中直觀的表現(xiàn)了出來。通過對本文案例工程支護體的受力變形趨勢分析,可以看出結(jié)構(gòu)的剛度決定了力與變形數(shù)據(jù)的大??;工作井半逆作法施工中地墻與內(nèi)襯墻的提前疊合,增加了圍護體的剛度,同時在土體位移上縮短了土體塑性變形周期,有效抑制了力與變形的發(fā)展。

    總體來看工作井半逆作法施工的優(yōu)點是縮短了施工工期,減小了圍護體系的受力變形數(shù)值,使基坑施工過程中安全程度進一步提高。但半逆作法施工也存在著一些潛在風險,疊合結(jié)構(gòu)雖有效抑制了部分位移及受力的發(fā)展,但坑外土壓力未經(jīng)過一定的變形釋放,附加給疊合墻的應力也會更大,在結(jié)構(gòu)強度不夠的情況下容易引起局部變形,進而產(chǎn)生滲水、裂縫等次生災害。為有效解決半逆作法施工存在的潛在風險,在監(jiān)測過程中還可加強疊合墻內(nèi)力、變形監(jiān)測,為盾構(gòu)工作井及類似結(jié)構(gòu)中推廣相關施工工藝、設計人員調(diào)整相應參數(shù)提供更充分的依據(jù)。

    [1]董林青.城市地下空間開發(fā)與利用研究[J].現(xiàn)代商貿(mào)工業(yè),2010, 22(20):286-287.

    [2]孫家鑫.對基坑監(jiān)測工作關鍵環(huán)節(jié)的認識[J].河南科技,2013(11X): 167.

    [3]DG/TJ08-2001-2006,基坑工程施工監(jiān)測規(guī)范[S].

    U455.43

    B

    1009-7716(2017)06-0198-04

    10.16799/j.cnki.csdqyfh.2017.06.059

    2017-04-09

    李雄飛(1983-),男,四川廣安人,工程師,從事勘察設計工作。

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