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    異質(zhì)鈦合金蜂窩結(jié)構(gòu)釬焊工藝研究*

    2016-06-05 03:50:50靜永娟蘇娣瑤高興強(qiáng)岳喜山
    航空制造技術(shù) 2016年11期
    關(guān)鍵詞:釬料釬焊蜂窩

    靜永娟,蘇娣瑤,高興強(qiáng),岳喜山

    (1.中航工業(yè)北京航空制造工程研究所,北京 100024;2.航空焊接與連接技術(shù)航空科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100024)

    金屬蜂窩夾層結(jié)構(gòu)具有高比強(qiáng)度、耐高溫、隔熱、隔音和耐蝕等優(yōu)點(diǎn),在國(guó)內(nèi)外航空、航天領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[1-3],是一種極具應(yīng)用潛力的新型結(jié)構(gòu),如鈦合金蜂窩夾層結(jié)構(gòu)已應(yīng)用于飛機(jī)機(jī)身、機(jī)翼、發(fā)動(dòng)機(jī)短艙排氣噴嘴等部位。鈦合金蜂窩夾層結(jié)構(gòu)可采用釬焊技術(shù)進(jìn)行制造。研究發(fā)現(xiàn),鈦合金釬焊構(gòu)件失效的主要因素包括以下幾方面:(1)釬焊工藝導(dǎo)致鈦合金的顯微組織發(fā)生改變,嚴(yán)重降低基體材料的機(jī)械性能;(2)在釬焊過(guò)程中,母材和釬料合金會(huì)發(fā)生反應(yīng)生成化合物,成為焊接結(jié)構(gòu)失效的隱患[4-5];(3)釬焊界面的微觀組織和基體材料組織的剛性不匹配,構(gòu)件的釬焊部分局部變形不協(xié)調(diào),成為焊接結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié)。

    隨著鈦合金釬焊技術(shù)水平的提高,國(guó)內(nèi)近幾年對(duì)鈦合金釬焊結(jié)構(gòu)的了解越來(lái)越深入[3,6-8],同時(shí)也開(kāi)展了對(duì)鈦合金蜂窩夾層結(jié)構(gòu)釬焊制造技術(shù)的研究[4-5,9-11],包括同質(zhì)或異質(zhì)材料蜂窩結(jié)構(gòu)的釬焊工藝研究[4,11]、界面組織演變分析[4]或界面組織結(jié)構(gòu)分析[10]等。研究表明,與TiNi3(Cu,Zr)化合物相比,Ti(Ni,Zr,Cu)和Ti固溶體晶胞不僅具有較高的強(qiáng)度,還具有相對(duì)良好的塑性,而TiNi3(Cu,Zr)化合物相的連續(xù)分布對(duì)釬焊界面的強(qiáng)度和塑性不利[10]。進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn),TC1鈦合金在930℃、保溫15min和一定釬料添加量條件下,釬焊蜂窩結(jié)構(gòu)的界面會(huì)出現(xiàn)TiNi3(Cu,Zr)化合物相,當(dāng)其尺寸細(xì)小、分布彌散時(shí)不會(huì)影響界面強(qiáng)度水平,相應(yīng)鈦合金蜂窩夾層結(jié)構(gòu)釬焊試件的拉脫強(qiáng)度平均值較高,可達(dá)17MPa[4]。

    釬焊過(guò)程對(duì)鈦合金基體微觀組織和基本性能的影響是制定合理釬焊工藝的關(guān)鍵因素之一,尤其是對(duì)特殊結(jié)構(gòu)形式的鈦合金零件。本研究針對(duì)鈦合金蜂窩結(jié)構(gòu),分析釬焊工藝參數(shù)對(duì)材料微觀組織、相變點(diǎn)和剛度及屈服強(qiáng)度的影響,獲得合理的釬焊工藝,以期為鈦合金蜂窩結(jié)構(gòu)的釬焊制造技術(shù)提供理論依據(jù)和參考。

    試驗(yàn)材料及方法

    試驗(yàn)材料為熱處理狀態(tài)TC4板材和TC1箔材,厚度分別為0.6mm和0.05mm。采用釬料為鈦基釬料,呈箔帶狀,成分為T(mén)i-37.5Zr-15Cu-10Ni(重量百分比),厚度為0.05mm。通過(guò)金相顯微鏡和掃描電鏡觀察釬焊界面組織及界面兩側(cè)的基體材料組織。

    圖1為釬焊金相試樣示意圖,釬焊工藝見(jiàn)表1。試驗(yàn)參照ASTM E8/E8M-11Standard Test Methods for Tension Testing of Metallic Materials。采用拉伸試驗(yàn)機(jī)測(cè)試材料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,得出其基本力學(xué)性能,指標(biāo)包括彈性模量、泊松比、屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度。

    試驗(yàn)結(jié)果及分析

    1 釬焊溫度對(duì)TC1箔材微觀組織和相變點(diǎn)的影響

    圖1 釬焊金相試樣示意圖Fig.1 Schematic of metallography specimens

    表1 釬焊工藝

    不同釬焊溫度下釬焊界面組織的典型形貌如圖2所示。在保溫時(shí)間為30min、釬料添加量不變的條件下,隨著釬焊溫度由865℃向905℃逐漸升高,首先,TC1箔帶原始雙態(tài)組織形貌逐漸消失,并由雙態(tài)組織轉(zhuǎn)變?yōu)獒槧瞀孪嘟M織,見(jiàn)圖2(a)~(c),且β相晶粒的生長(zhǎng)方向與釬焊界面幾乎垂直;其次,釬焊界面寬度逐漸增大,且隨著釬焊溫度提高,β相晶粒明顯粗化,如圖2(d)~(e)所示。

    TC1鈦合金為一種低強(qiáng)度、高塑性的近α型鈦合金,在平衡狀態(tài)下由α相和少量β相組成。TC1鈦合金含有2% α穩(wěn)定元素Al和1.5%β穩(wěn)定元素Mn,而鈦合金中β穩(wěn)定元素增加會(huì)導(dǎo)致其α+β→β轉(zhuǎn)變的相變點(diǎn)降低。根據(jù)航空材料手冊(cè),TC1鈦合金發(fā)生α+β→β轉(zhuǎn)變的溫度為920~930℃。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),當(dāng)釬焊溫度為865℃和875℃時(shí),TC1箔帶呈現(xiàn)雙態(tài)組織特征,見(jiàn)圖2(a)和(b),但在 875℃下 TC1箔帶已有部分呈現(xiàn)針狀β組織特征,此時(shí)雙態(tài)組織特征部位的寬度僅為10μm左右(初始厚度為0.05mm,即50μm),見(jiàn)圖 2(b)。分析認(rèn)為,這歸因于釬料元素中β相穩(wěn)定元素由釬料合金向TC1箔材擴(kuò)散,導(dǎo)致材料β相轉(zhuǎn)變溫度下降。

    釬料合金為T(mén)i-37.5Zr-15Cu-10Ni四元合金,Zr屬于典型的β穩(wěn)定元素,且釬料中Zr元素的含量較高,導(dǎo)致界面兩側(cè)母材中Zr元素含量升高,如表2所示,位置1、2分別對(duì)應(yīng)圖2(b)中位置。因此,在釬焊過(guò)程中,TC1鈦合金相變點(diǎn)會(huì)降低。

    通常,合金元素的擴(kuò)散能力隨著溫度的升高而提高,在較高的釬焊溫度下,釬料元素(如Zr)更易于擴(kuò)散到界面兩側(cè)的母材中,因此,當(dāng)釬焊溫度在885~905℃范圍時(shí),TC1箔帶組織全部轉(zhuǎn)變?yōu)槲菏象w組織,見(jiàn)圖2(c)~(e)。

    圖2 釬焊界面金相組織Fig.2 Metallography microstructure of the brazed joints

    當(dāng)鈦合金由雙態(tài)組織轉(zhuǎn)變?yōu)棣陆M織時(shí),材料的強(qiáng)度會(huì)提高但塑性會(huì)降低,而當(dāng)其塑性降低時(shí)會(huì)不利于整體結(jié)構(gòu)的協(xié)調(diào)變形能力,因此,根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果釬焊溫度不宜高于875℃。

    2 釬焊工藝對(duì)TC4板材微觀組織和相變點(diǎn)的影響

    在相變點(diǎn)以下溫度,隨著熱處理溫度升高,材料晶粒組織會(huì)長(zhǎng)大、粗化,對(duì)其剛度、屈服強(qiáng)度等力學(xué)性能均產(chǎn)生不利影響。TC4鈦合金在室溫平衡狀態(tài)下由α和β相組成,β相含量為8%~10%,α+β→β轉(zhuǎn)變的相變點(diǎn)為980~1010℃。圖3為釬焊溫度為875℃時(shí),不同保溫時(shí)間下TC4鈦合金微觀組織。本試驗(yàn)采用的釬焊溫度屬于α+β相區(qū)的中低溫區(qū),冷卻速度為爐冷,未見(jiàn)有馬氏體型α′相、次生α相等相生成。

    釬焊溫度為875℃,隨著保溫時(shí)間(分別為 30min、60min、90min)延長(zhǎng),TC4鈦合金未發(fā)生相變,但晶粒尺寸逐漸長(zhǎng)大,平均晶粒尺寸分別為9μm、11μm和12μm,β相體積分?jǐn)?shù)未見(jiàn)明顯變化。因此,該釬焊溫度下TC4鈦合金未發(fā)生相變。

    采用相同釬焊工藝作為熱處理工藝,對(duì)TC4板材進(jìn)行熱處理,對(duì)比熱處理前后板材屈服強(qiáng)度、泊松比和彈性模量的變化,測(cè)試結(jié)果列于表3。當(dāng)釬焊溫度為875℃、保溫時(shí)間不大于60min時(shí),TC4鈦合金板材的剛度和屈服強(qiáng)度不低于原始材料的86%;隨著保溫時(shí)間延長(zhǎng),TC4板材的性能逐漸降低,直至保溫時(shí)間到90min,板材性能下降至原始性能的84%以下。因此,釬焊保溫時(shí)間不宜超過(guò)90min。為保證釬焊基體材料具有一定的力學(xué)性能可靠性,釬焊溫度不宜過(guò)高、保溫時(shí)間不宜過(guò)長(zhǎng)。

    表2 界面元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)的能譜分析結(jié)果 %

    對(duì)于TC1鈦合金薄壁零件,30min及以上的保溫時(shí)間會(huì)導(dǎo)致基體發(fā)生組織退化,如文中出現(xiàn)的魏氏組織。因此,將零件在釬焊溫度以下略作停留以熱透零件,然后快速升至釬焊溫度進(jìn)行釬焊,保溫時(shí)間建議不超過(guò)15min。

    3 釬焊蜂窩結(jié)構(gòu)單元件的拉脫強(qiáng)度

    圖3 釬焊后TC4鈦合金的微觀組織Fig.3 Microstructure of the brazed TC4 alloys

    表3 TC4板材性能測(cè)試結(jié)果

    釬焊鈦合金蜂窩夾層結(jié)構(gòu)單元件見(jiàn)圖4。單元件的制造過(guò)程中,將上下面板與蜂窩芯體間裝配釬料,再將面板與拉頭之間裝配好釬料,最后將單元件放入真空釬焊爐進(jìn)行釬焊。

    單元件所用箔帶、板材的種類(lèi)和規(guī)格,以及釬料種類(lèi)和添加量均與釬焊金相試驗(yàn)(圖1)一致,采用釬焊工藝為文中優(yōu)化結(jié)果,即釬焊溫度為865~875℃、保溫 30~60min。單元件失效于蜂窩芯體部位,目視可見(jiàn)芯體發(fā)生塑性變形,單元件平均抗拉強(qiáng)度可達(dá)12MPa。釬焊界面組織如圖5所示,界面未見(jiàn)焊接缺陷,界面組織連續(xù),無(wú)化合物生成。

    圖4 蜂窩結(jié)構(gòu)單元件Fig.4 Unit of the honeycomb structure

    圖5 單元件的釬焊界面組織Fig.5 SEM of brazed interface for unit cell

    結(jié)論

    (1)釬料元素?cái)U(kuò)散會(huì)導(dǎo)致鈦合金相變點(diǎn)發(fā)生改變。在釬焊過(guò)程中,TC1鈦合金在875℃發(fā)生α+β→β相轉(zhuǎn)變,而TC4鈦合金在905℃未發(fā)生α+β→β相轉(zhuǎn)變;

    (2)在釬焊溫度為875℃、保溫時(shí)間不大于60min條件下,TC4鈦合金板材的剛度和屈服強(qiáng)度不低于原始材料的86%;

    (3)在試驗(yàn)所采用材料規(guī)格下,TC4/TC1鈦合金蜂窩結(jié)構(gòu)的釬焊工藝為 865~875℃、保溫 30~60min;

    (4)TC4/TC1鈦合金蜂窩單元件釬焊芯體部位具有較好的塑性變形能力,單元件平均強(qiáng)度可達(dá)12MPa。

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