大阻尼高剛度復(fù)合材料儀表板的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)與工藝研究*

張術(shù)國，梁 森 ，梁天錫，郝文銳，韋利明

（1.青島理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，青島 266033；2.中國工程物理研究院，綿陽 621900）

在科學(xué)技術(shù)飛速發(fā)展的今天，人們對航天器和航空器運(yùn)行速度和運(yùn)動(dòng)精度要求越來越高，而輕質(zhì)、高剛度大阻尼的儀表板在滿足這種需求中起到了重要的作用，特別是在復(fù)雜工作環(huán)境下，傳統(tǒng)材料和結(jié)構(gòu)已無法滿足使用要求，以復(fù)合材料為代表的新結(jié)構(gòu)不斷涌現(xiàn)和廣泛應(yīng)用，為復(fù)雜結(jié)構(gòu)復(fù)合材料儀表板的設(shè)計(jì)制作奠定了基礎(chǔ)。而傳統(tǒng)的儀表板采用鋁合金蜂窩夾芯結(jié)構(gòu)，在其上、下表面使用約束阻尼的結(jié)構(gòu)形式[1-2]，但這種結(jié)構(gòu)常常無法解決儀表板的輕質(zhì)量、小結(jié)構(gòu)、大阻尼和高剛度的難題。為此本文設(shè)計(jì)出了一種新型五層夾芯復(fù)合材料儀表板的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，其阻尼形式為嵌入式[3-4]，并采用多次熱壓罐固化成型工藝來制作該大阻尼高剛度復(fù)合材料儀表板，它們分別是：上、下蒙皮和中心層的制作，上、下蒙皮和中心層與泡沫塑料的粘接與緊固件的預(yù)埋，孔的修正及儀表板的包邊加工。通過最終質(zhì)量檢驗(yàn)和加載試驗(yàn)，驗(yàn)證了本文成形工藝的可行性和合理性，為輕質(zhì)、精密、復(fù)雜載荷下復(fù)合材料構(gòu)件的研究奠定了堅(jiān)實(shí)的理論與工藝基礎(chǔ)。

1 整體設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)

本文在分析過去儀表板減震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特點(diǎn)和儀表板受力特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，提出圖1所示的儀表板結(jié)構(gòu)，其特點(diǎn)是運(yùn)用嵌入式共固化多層阻尼薄膜復(fù)合材料結(jié)構(gòu)分別制作儀表板的上、下蒙皮和中心層，并在上蒙皮和中心層以及下蒙皮和中心層之間設(shè)計(jì)一定厚度的聚甲基丙烯酰亞胺泡沫塑料（PMI），與儀器和支架相連的螺釘套就預(yù)埋在其中，整個(gè)結(jié)構(gòu)采用五層夾芯形式。儀表板設(shè)計(jì)直徑為340mm，總體厚度為15mm。其上、下蒙皮鋪層的方式為 [45°/s/90°/s/0°/s/-45°]，中間層的鋪層方式為 [45°/s/90°/s/0°/s/90°/s/45°]，其中 s表示粘彈性材料層，每層厚度是0.1mm, 共10層。碳纖維預(yù)浸料為T300/QY8911[3-8]，對其上、下蒙皮和中間層力學(xué)性能的研究在參考文獻(xiàn)[3-8]中有詳細(xì)論述。

由于聚甲基丙烯酰亞胺泡沫材料（PMI）具有高的比強(qiáng)度、比模量，同時(shí)還具有耐疲勞、減振、降噪、隔聲、隔熱的作用。根據(jù)固體力學(xué)理論，板的彎曲剛度與厚度的三次方成正比，厚度越大，板的剛度也就越大，但是單純地增加厚度也會(huì)帶來整體儀表板重量的加大，為滿足重量要求，采用面板與PMI多層夾芯的形式，其主要作用就是在保證整體結(jié)構(gòu)阻尼和尺寸的前提下降低質(zhì)量和提高結(jié)構(gòu)剛度[9-12]。而在上、下蒙皮和中間層與PMI之間采用強(qiáng)度大、耐高溫、耐持久的J-116A膠粘劑將面板與PMI之間牢固粘結(jié)在一起[13-14]。為降低儀表板整板結(jié)構(gòu)的質(zhì)量和提高螺釘套的連接強(qiáng)度，本文設(shè)計(jì)的螺釘套選用鈦合金，具體結(jié)構(gòu)如圖1所示。其中左邊的螺釘套用于儀表板與儀表之間的連接；右邊的螺釘套用于儀表板和其支架之間的連接[15-17]。

圖1 儀表板整體結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of the instrument panel structure

2 工藝過程設(shè)計(jì)

2.1 上、下蒙皮和中心層的制作

嵌入式共固化復(fù)合材料結(jié)構(gòu)是指將3種不同性質(zhì)的材料（如碳纖維、樹脂和粘彈性阻尼材料）通過物理或化學(xué)方法復(fù)合而成的一種多相固體，其基體相、增強(qiáng)相和粘彈性阻尼材料相互協(xié)調(diào)，從而獲得了單一材料難以比擬的綜合力學(xué)性能，起到了在幾乎不降低整體結(jié)構(gòu)剛度前提下大幅度提高復(fù)合材料構(gòu)件阻尼的目的。所以本文儀表板的上、下蒙皮和中心層采用先進(jìn)多粘彈性阻尼薄膜嵌入的共固化復(fù)合材料結(jié)構(gòu)，即在每兩層碳纖維預(yù)浸料之間嵌入一層粘彈性阻尼薄膜，其特有的物理性能會(huì)使它在交變應(yīng)力下應(yīng)變落后于應(yīng)力，從而在復(fù)合材料結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生阻尼。這種先進(jìn)復(fù)合材料構(gòu)件的阻尼材料是鑲嵌在基體材料內(nèi)部的，與傳統(tǒng)約束阻尼形式相比具有阻尼高、層間結(jié)合力強(qiáng)、不脫落、抗老化、耐沖擊和抗疲勞等優(yōu)點(diǎn)[3-8]。復(fù)合材料預(yù)浸料采用碳纖維編織布的雙馬來酰亞胺樹脂型預(yù)浸料，纖維體積含量約為60%，單層厚度0.25mm，該預(yù)浸料的面內(nèi)經(jīng)向和緯向性能十分接近，因而具有良好的面內(nèi)各向同性力學(xué)性能[9]。

本文采用刷涂法制作嵌入式共固化多層阻尼薄膜的復(fù)合材料結(jié)構(gòu)。首先將制作的阻尼材料用易揮發(fā)的化學(xué)溶劑按照一定比例溶解成方便刷涂的液體，然后按照厚度要求將液體刷涂到復(fù)合材料預(yù)浸料表面，為保證阻尼薄膜的厚度，在制作過程中用厚度測量儀反復(fù)多點(diǎn)測量，然后靠控制阻尼材料溶液的濃度和行刷速度來保證阻尼薄膜的厚度，在本次儀表板的制作過程中，一次刷涂厚度一般控制在0.025±0.002 mm范圍內(nèi)。溶劑揮發(fā)掉后就得到帶阻尼層的復(fù)合材料預(yù)浸料。將該復(fù)合材料預(yù)浸料按照角度要求順序鋪設(shè)，鋪設(shè)時(shí)應(yīng)注意保證阻尼層潔凈、平整無皺褶。具體工藝流程為：碳纖維編織布預(yù)浸料制備、刷涂阻尼層、鋪疊模具準(zhǔn)備、樣板下料、鋪疊、預(yù)壓實(shí)、預(yù)吸膠。

然后按照設(shè)計(jì)的儀表板鋪設(shè)要求將帶阻尼薄膜的碳纖維預(yù)浸料鋪好，放入熱壓罐中依照預(yù)浸料的工藝要求進(jìn)行高溫共固化成型。多阻尼薄膜層嵌入的T300/QY8911碳纖維預(yù)浸料的工藝參數(shù)主要為熱壓罐內(nèi)的壓力、溫度和真空袋內(nèi)的真空度等，本次儀表板的工藝參數(shù)為：真空袋內(nèi)相對真空度不低于-0.097MPa，整個(gè)過程升溫速率2～3℃/min；當(dāng)溫度達(dá)到120℃時(shí)，升溫停止保持10～15min，同時(shí)對熱壓罐加壓至0.5MPa，然后繼續(xù)升溫至185℃保溫固化4h；最后降溫速率為1.5～3℃/min，冷卻至50～60℃泄壓取出試件，完成本次儀表板的上下蒙皮及中間層的制作，具體工藝曲線如圖2所示。

圖2 共固化工藝曲線Fig.2 Co-curing process

通過這種方式得到的上、下蒙皮和中心層，其阻尼薄膜與碳纖維預(yù)浸料基體通過高溫共固化發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成交聯(lián)鍵，而不是依靠第三方粘合劑或者穿孔結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)界面粘合，從而保證了本復(fù)合材料儀表板具有更好的層間結(jié)合性能、阻尼特性、剛度、耐疲勞性能和耐候性能，制得的試件如圖3所示。

圖3 儀表板上、下蒙皮及中間層結(jié)構(gòu)圖Fig.3 Upper and lower skins and middle layer structure of the panel

2.2 儀表板中PMI的粘接與緊固件的預(yù)埋

由于以泡沫PMI為芯材的復(fù)合材料夾層結(jié)構(gòu)具有高的比強(qiáng)度和比模量，還能有效吸收沖擊載荷，具有耐疲勞、減振、降噪、隔熱的作用，所以本文在上、下蒙皮和中間層之間采用多孔PMI材料。而膠粘劑J-116A具有耐高溫、強(qiáng)度大、耐持久的性能，本文在蒙皮與PMI、中心層與PMI以及螺釘套與預(yù)埋孔之間均采用該膠黏劑進(jìn)行粘結(jié)。由膠接機(jī)械鑲嵌理論可知，膠接構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度與膠接面粗糙度有關(guān)，構(gòu)件表面越粗糙越能使構(gòu)件表面與膠粘劑相互交錯(cuò)鉤聯(lián)，本儀表板的制作采用60#砂紙打磨螺釘套的膠接面至可明顯看出有砂紙打過留下的條紋，膠粘劑涂層厚度控制在0.05～0.15mm之間[13-14]。該膠粘劑固化工藝參數(shù)為：固化溫度185℃；固化壓力0.3MPa；固化時(shí)間3h。

將制作得到的上、下蒙皮及中間層用高精度數(shù)控機(jī)床進(jìn)行加工以滿足試件所需要的精確尺寸，并加工出正面鈦合金螺釘套預(yù)埋孔、反面鈦合金螺釘套預(yù)埋孔，同時(shí)在上蒙皮、下蒙皮和中間層打上最外圈孔，留出粘結(jié)包邊余量。本儀表板正面和反面的孔數(shù)目和位置不同，同時(shí)存在通孔和盲孔，結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，為了保證孔的加工精度，上蒙皮和上PMI板與下蒙皮和下PMI板均采用J116A粘結(jié)，按照該膠膜粘結(jié)工藝初步得到上、下蒙皮與PMI的組合件。然后將鋪好后的半成品放入熱壓罐中抽真空、加壓、加熱固化，實(shí)現(xiàn)二次固化工藝。再將鈦合金螺套分別預(yù)埋在上蒙皮組件、下蒙皮組件和中間蒙皮的預(yù)埋位置上，用高強(qiáng)度粘結(jié)劑J116A將鈦合金套粘在中間層上，并在螺套與預(yù)埋孔之間填滿J116A粘結(jié)劑。這樣通過結(jié)構(gòu)膠粘劑就將上下蒙皮和泡沫塑料粘接在一起了，緊固件的側(cè)面與底面均通過結(jié)構(gòu)膠粘劑與孔壁穩(wěn)定可靠相連。膠粘后的半成品要在較高溫度下進(jìn)行長時(shí)間的工藝處理，保證膠接強(qiáng)度和膠層的柔韌性，起到了減振增益效果。在儀表板整體固化成型時(shí)，按照正面工裝面板、上蒙皮組件、中間層、下蒙皮組件、反面工裝面板順序排列，將鈦合金螺釘套預(yù)埋在預(yù)先加工好的預(yù)埋位置，通過端部帶有螺紋的銷釘和螺母連接，而銷釘?shù)膱A柱頭插入到預(yù)埋的鈦合金螺套孔中，以確定正面孔、反面孔和外圈通孔的相對位置，再通過熱壓罐抽真空、加壓、加熱固化，使整個(gè)儀表板實(shí)現(xiàn)3次固化成型。

為降低儀表板整板結(jié)構(gòu)的重量和提高螺釘套的粘接強(qiáng)度，本文設(shè)計(jì)的螺釘套選用鈦合金，具體結(jié)構(gòu)如圖4所示。其中右邊的螺釘套用于儀表板與儀表之間的連接，它膠粘在泡沫層和中間層合板上以承受擰緊力矩和軸向力；左邊的螺釘套用于儀表板和支架之間的連接，其內(nèi)面為光孔，穿透儀表板整板，支架上的螺栓可通過此孔用于固定儀表板。并且鈦合金套內(nèi)孔留有一定的加工余量，以便進(jìn)一步找正、精加工、攻絲。

圖4 鈦合金緊固件結(jié)構(gòu)圖Fig.4 Titanium alloy screw-mounting sleeve structure

由于該儀表板的上、下面都布有螺紋孔，且螺紋孔之間的相對位置尺寸要求很高，為縮短制作周期和提高尺寸精度，該復(fù)合材料構(gòu)件必須用專門設(shè)計(jì)制造的工裝來完成材料的成形過程，否則就很難達(dá)到復(fù)合材料儀表板的設(shè)計(jì)要求，因而成型復(fù)合材料構(gòu)件工裝的優(yōu)劣對制品的外形和產(chǎn)品質(zhì)量起到至關(guān)重要的作用。這里分別制作兩塊剛性較強(qiáng)的工裝面板，用于儀表板孔的定位。正面工裝面板用于加工儀表板正面孔和外圈通孔，反面工裝面板用于加工儀表板反面孔和外圈通孔，在中間層打上外圈螺套預(yù)埋通孔，剛性較強(qiáng)的工裝面板上的所有孔的加工由高精度數(shù)控加工中心完成，整體儀表板的正面孔、反面孔和外圈通孔的相對位置精度就由這兩塊剛性很強(qiáng)的工裝面板上孔的加工精度來保證。

2.3 孔的修正及包邊工藝

在儀表板整體固化成型后，將儀表板的工裝去掉，再在加工中心上對其正面孔先進(jìn)行找正，再對正面的預(yù)埋鈦合金螺套上的孔進(jìn)行精加工，然后加工出螺紋孔；再掉頭對其反面進(jìn)行找正，對反面的預(yù)埋鈦合金螺套上的孔進(jìn)行精加工，并加工出螺紋。最后加工出儀表板的外圈通孔和外圓，注意要留出包邊的余量，加工出的半成品試件如圖5所示。

圖5 包邊前儀表板整板圖Fig.5 Whole panel structure before packaging edge

包邊主要是為了提高試件的整體剛度和穩(wěn)定性。首先設(shè)計(jì)包邊結(jié)構(gòu)為覆蓋試件的外緣及面板的邊緣處，材料采用與儀表板相同的碳纖維預(yù)浸料（T300/QY8911），將預(yù)浸料通過U型定型模具在熱壓罐中一次固化定型成與儀表板周邊尺寸相同的形狀，制作出包邊結(jié)構(gòu)的左右兩部分U型包邊槽，形狀如圖6，邊緣寬度為15mm，厚度為1mm，這樣就省去了普通包邊工藝中的多次翻邊工藝，既提高了精度又提高了效率。然后在U型包邊槽的內(nèi)表面和儀表板的外圓上涂上粘接劑，將U型包邊槽的左右兩部分安裝在儀表板周邊，將內(nèi)部的五層夾芯板面封住。壓實(shí)采用專用的機(jī)器完成，機(jī)器在工件的四周連續(xù)分布著十幾塊包邊壓模，每塊壓模連接一個(gè)氣缸，將氣缸的壓力傳遞給壓模來壓合工件。該包邊方法大大提高了工效，且質(zhì)量穩(wěn)定[18]。再通過熱壓罐抽真空、加壓、加熱固化，使儀表板整體實(shí)現(xiàn)4次固化成型。這樣既保證儀表板的美觀性，又可以防止水分等雜質(zhì)沿邊緣縫隙進(jìn)入儀表板內(nèi)部進(jìn)而破壞各材料層的層間結(jié)合能力，提高了儀表板的整體力學(xué)性能。包邊完成后對儀表板進(jìn)行邊緣精修，由高精密的數(shù)控機(jī)床完成，使儀表板外圈尺寸滿足公差要求。

圖6 U型槽及包邊后的儀表板Fig.6 U package edge slot and panel structure after packaging edge

3 加載試驗(yàn)

為驗(yàn)證本文提出儀表板結(jié)構(gòu)和制作工藝的有效性，這里對復(fù)合材料儀表板進(jìn)行靜態(tài)加載試驗(yàn)，主要探索儀表板的靜態(tài)承載能力和破壞形式，考慮到加載后儀表板的破壞主要發(fā)生在螺釘套與上、下蒙皮接合處，本加載試驗(yàn)載荷是加在螺釘套上。

3.1 試驗(yàn)設(shè)備及夾持方案

靜力拉伸破壞試驗(yàn)在Instron 1196萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，靜載誤差±5%。

由于復(fù)合材料儀表板試驗(yàn)件無法直接裝在Instron 1196萬能試驗(yàn)機(jī)上夾持固定，需借助輔助工裝，綜合考慮典型工況下儀表板使用時(shí)實(shí)際受力狀態(tài)，確定了夾心儀表板靜力破壞試驗(yàn)方式：工裝下半部分為一圓環(huán)，通過儀表板周邊的12個(gè)貫穿通孔將儀表板固定在圓環(huán)上；工裝上半部分為一圓板，借助儀表板內(nèi)表面8個(gè)非貫穿螺孔，安裝螺桿對儀表板進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)拉伸。自行設(shè)計(jì)加工的靜力拉伸破壞試驗(yàn)輔助工裝如圖7所示。

圖7 安裝完畢的待測夾芯儀表板Fig.7 Installed panel under test

3.2 試驗(yàn)過程

本試驗(yàn)采用位移控制的方法，試驗(yàn)件以1mm/min的加載速率在工裝上施加拉伸載荷直到試驗(yàn)件破壞，拉伸試驗(yàn)時(shí)同步采集時(shí)間、載荷、位移等數(shù)據(jù)。分別記錄最初損傷發(fā)生時(shí)的載荷、最終破壞時(shí)的載荷和各過程中的破壞形態(tài)。在試驗(yàn)過程中以聽到試驗(yàn)件發(fā)出劈裂聲，且載荷-位移曲線發(fā)生明顯變化或監(jiān)測到裂紋時(shí)，記錄為試驗(yàn)件最初損傷載荷；當(dāng)載荷降至最大載荷的45%，且結(jié)構(gòu)開裂時(shí)試驗(yàn)停止，此時(shí)載荷為最終破壞時(shí)的載荷。具體位移載荷曲線如圖8所示，將試驗(yàn)過程中的最大載荷記為破壞載荷。

3.3 結(jié)果與分析

從圖8知：載荷-位移曲線中前段局部階梯下降后再上升，儀表板最大抗拉能力達(dá)到了近18kN，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了估算的最大過載承受載荷（6kN左右）。圖9為夾芯儀表板準(zhǔn)靜態(tài)拉伸局部破壞后試樣照片，從照片可清晰看出破壞后儀表板是以螺孔位置局部破壞為特征。在整個(gè)拉伸試驗(yàn)過程中，所有螺桿與螺母均完好無損，預(yù)埋進(jìn)儀表板的鈦合金螺母隨螺桿整體拔出失效。從而說明載荷-位移曲線中前段局部階梯下降后再上升對應(yīng)的是嵌入儀表板內(nèi)部的鈦合金螺母與中間層復(fù)合材料面板間的脫粘，脫粘后上表面的復(fù)合材料面板與PMI泡沫層繼續(xù)承載，抵御鈦合金螺母的進(jìn)一步拔出，載荷逐漸增大，直至最大載荷18kN。當(dāng)鈦合金螺母破壞上表面復(fù)合材料面板完全拔出后，載荷再逐漸降低。

圖8 儀表板抗拉全程載荷-位移曲線Fig.8 Tensile load - displacement curve of panel

圖9 儀表板準(zhǔn)靜態(tài)拉伸破壞試樣Fig.9 Quasi static tensile failure sample of panel

4 結(jié)論

本文提出了一種新型五層夾芯復(fù)合材料多層阻尼儀表板的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，其中上、下蒙皮和中心層設(shè)計(jì)成嵌入式共固化多層阻尼薄膜復(fù)合材料結(jié)構(gòu)，并在上蒙皮和中心層以及在下蒙皮和中心層之間設(shè)計(jì)成一定厚度的泡沫塑料。采用多次熱壓罐固化成型工藝來制作該大阻尼高剛度復(fù)合材料儀表板。它們分別是：上、下蒙皮和中心層的制作，上、下蒙皮和中心層與泡沫塑料的粘接與緊固件的預(yù)埋，孔的修正及儀表板的包邊加工。通過成型質(zhì)量檢驗(yàn)和加載試驗(yàn)，驗(yàn)證了本文結(jié)構(gòu)和成型工藝的可行性和合理性，結(jié)論為輕質(zhì)、精密、重載復(fù)合材料構(gòu)件的研究奠定了堅(jiān)實(shí)的理論與工藝基礎(chǔ)。

[1]賴盛景,鄧克文,李火生.儀表板黏彈阻尼減振設(shè)計(jì)[C]//中國工程物理研究院科技年報(bào)(2003). 中國工程物理研究院, 2003:143.

LAI Shengjing, DENG Kewen, LI Huosheng. The dashboard sticky elastic damping vibration reduction design [C]//Chinese Academy of Engineering Physics Science and Technology Annual Report(2003). China Academy of Engineering Physics, 2003:143.

[2]梁天錫,黃協(xié)清,杜強(qiáng),等. 阻尼減振儀表板實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析[C]//第十一屆全國結(jié)構(gòu)工程學(xué)術(shù)會(huì)議論文集第Ⅱ卷. 中國力學(xué)學(xué)會(huì)，2002:6.

LIANG Tianxi, HUANG Xieqing, DU Qiang, et al. Damping vibration panel experimental modal analysis[C]// The 11th national structure engineering academic conference proceedings of the first Ⅱ volumes.Chinese Society of Theoretical and Applied Mechanics, 2002:6.

[3]張忠勝,梁森. 嵌入式中溫共固化復(fù)合材料阻尼結(jié)構(gòu)制作工藝及層間結(jié)合性能[J]. 航空學(xué)報(bào),2013,08:1972-1979.

ZHANG Zhongsheng, LIANG Sen. Manufacturing process and interlaminar bonding property of embedded medium-temperature co-cured composite material damping structure[J]. Acta Aeronautica et Astronautica Sinica, 2013,08:1972-1979.

[4]梁森,王輝,張忠勝. 嵌入式高溫共固化復(fù)合材料阻尼結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)研究[J]. 振動(dòng)與沖擊, 2013,20:97-101.

LIANG Sen, WANG Hui, ZHANG Zhongsheng. Tests for dynamic performance of embedded high-temperature co-cured composite damping structures [J]. Journal of Vibration and Shock, 2013, 20:97-101.

[5]LIANG Sen, XIU Yaoyao, HUI Wang. A research on sound insulation characteristics and processing of the embedded and cocured composite damping structures [J]. Journal of Composite Materials,2013,47(9):1169-1177.

[6]梁森,王輝,修瑤瑤.基于遺傳算法的嵌入式共固化穿孔阻尼層復(fù)合材料結(jié)構(gòu)優(yōu)化[J]. 振動(dòng)與沖擊, 2013,32(11):51-55.

LIANG Sen, WANG Hui, XIU Yaoyao. Based on genetic algorithm embedded in curing perforation damping layer composite structural optimization [J]. Journal of Vibration and Shock, 2013, 32(11):51-55.

[7]ROSS D, UNGAR E, KERWIN E M. Damping of plate flexural vibrations by means of viscoelastic laminae[M].New York: ASME, 1959:78-120.

[8]LIANG Sen, KEYAO Liang, LEI Luo ,et al. Study on lowvelocity impact of embedded and co-cured composite damping panels with numerical simulation method[J]. Composite Structures, 2014,107:1-10.

[9]彭雷,張建宇,鮑蕊,等.濕熱、紫外環(huán)境對T300/QY8911復(fù)合材料孔板靜力性能的影響[J]. 復(fù)合材料學(xué)報(bào),2009,03:18-23.

PENG Lei, ZHANG Jianyu, BAO Rui, et al. Effects of hygrothermal and ultraviolet conditions on static properties of T300/QY8911 laminated composites containing an open hole [J]. Journal of Composite Materials,2009,03:18-23.

[10]楊永文. 復(fù)合材料層合板及飛機(jī)進(jìn)氣道鋪層設(shè)計(jì)與分析[D]. 哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2009.

YANG Yongwen. Design and analysis of placement layers for composite laminates and aircraft inlet [D]. Harbin: Harbin Industrial University, 2009.

[11]侯玉品. 復(fù)合材料層合板鋪層設(shè)計(jì)與離散結(jié)構(gòu)選型優(yōu)化方法研究[D]. 大連:大連理工大學(xué),2013.

HOU Yupin. Optimization design methods for composite laminate and structures with discrete variables[D]. Dalian : Dalian Technology University,2013.

[12]梁森,王常松,張術(shù)國,等. 大阻尼高剛度復(fù)合材料多層夾芯精密儀表板制作工藝:中國, CN104015377A[P]. 2014-09-03.

LIANG Sen, WANG Changsong, ZHANG Shuguo, et al. The production process of large damping and high stiffness composite panel:China,CN104015377A[P]. 2014-09-03.

[13]張恩天,曲春艷,陳維君. 結(jié)構(gòu)膠粘劑的發(fā)展和應(yīng)用[J]. 中國材料進(jìn)展,2009,09:74-78.

ZHANG Entian, QU Chunyan, CHEN Weijun. Development and application of structural adhesive[J]. Materials China ,2009,09:74-78.

[14]郝兵.淺談結(jié)構(gòu)膠粘劑工藝的使用技術(shù)[J]. 航空發(fā)動(dòng)機(jī),2001,02:11-13.

HAO Bing. Introduction to the use of the technology process of structure adhesive[J]. Aeroengine, 2001,02:11-13.

[15]李烜, 梁森, 吳寧晶,等.嵌入式共固化復(fù)合材料阻尼結(jié)構(gòu)阻尼性能的實(shí)驗(yàn)研究[J].科學(xué)技術(shù)與工程,2010,10(6): 1510-1513.

LI Xuan，LIANG Sen，WU Ningjing, et al. Investigation on the damping characteristics of the embedded co-cured composite damping structures[J]. Science Technology and Engineering, 2010,10(6):1510-1513.

[16]ROBINSON M J, KOSMATKA J B. Embedding viscoelastic damping materials in low-cost VARTM composite structures [J]. SPIE Proceedings Smart Structure and Materials, 2005, 5760: 349-360.

[17]劉風(fēng)雷,劉丹,劉健光.復(fù)合材料結(jié)構(gòu)用緊固件及機(jī)械連接技術(shù)[J]. 航空制造技術(shù), 2013(1):102-104.

LIU Fenglei, LIU Dan, LIU Jianguang. Fastener and mechanical joining technology for composites structure [J]. Aeronautical Manufacturing Technology, 2013(1):102-104.

[18]陳勇.機(jī)器人滾輪包邊工藝及應(yīng)用[J].汽車工藝與材料,2011,08:53-58.

CHEN Yong. Robot wheel package edge technology and application [J].The Process and Materials of Car, 2011,08:53-58.