(48+80+48) m連續(xù)梁橋與軌道系統(tǒng)地震響應(yīng)規(guī)律研究

黃興

(中鐵四局集團(tuán)第五工程有限公司，江西九江　332000)

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(48+80+48) m連續(xù)梁橋與軌道系統(tǒng)地震響應(yīng)規(guī)律研究

黃興

(中鐵四局集團(tuán)第五工程有限公司，江西九江332000)

摘要:為研究高速鐵路連續(xù)梁橋－軌道系統(tǒng)地震響應(yīng)規(guī)律，采用非線性彈簧模擬線路縱向阻力，建立考慮軌道及下部結(jié)構(gòu)的(48+80+48) m連續(xù)梁橋-軌道系統(tǒng)仿真模型，分析溫度、活載和制動(dòng)作用下橋上無(wú)縫線路梁軌相互作用縱向力分布規(guī)律，在此基礎(chǔ)上，研究地震作用下連續(xù)梁橋－軌道系統(tǒng)動(dòng)力響應(yīng)特性。研究表明:溫度、活載及列車制動(dòng)作用下梁軌相對(duì)位移、鋼軌應(yīng)力等均在橋臺(tái)附近取得極大值，地震頻譜特性對(duì)梁軌系統(tǒng)動(dòng)力響應(yīng)有很大的影響。關(guān)鍵詞:高速鐵路;連續(xù)梁橋;線路縱向阻力;梁軌相互作用;地震響應(yīng)

近年來(lái)，我國(guó)高速鐵路發(fā)展迅速，為節(jié)約耕地、避免不良地質(zhì)的影響，往往采用以橋代路的設(shè)計(jì)理念。我國(guó)高速鐵路中橋梁長(zhǎng)度占線路長(zhǎng)度的比例達(dá)50%以上。我國(guó)高速鐵路橋上廣泛采用無(wú)縫線路技術(shù)，以改善橋梁運(yùn)營(yíng)條件，提高列車運(yùn)行的平穩(wěn)性。

目前我國(guó)西南地區(qū)(地震帶)正開展大規(guī)模的高速鐵路建設(shè)，山區(qū)高速鐵路橋梁與軌道結(jié)構(gòu)面臨著地震災(zāi)害的嚴(yán)峻考驗(yàn)。因此，有必要研究不同頻譜特性地震作用下大跨度連續(xù)梁橋與軌道系統(tǒng)相互作用動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律的影響。

1　概述

1.1梁軌相互作用

在溫度、活載和列車制動(dòng)作用下，橋梁與軌道系統(tǒng)發(fā)生相對(duì)位移，由于梁軌之間的非線性約束，導(dǎo)致橋梁與軌道之間有非線性相互作用。在地震力的作用下，橋梁發(fā)生縱向位移，帶動(dòng)軌道結(jié)構(gòu)發(fā)生變形，產(chǎn)生相互作用力，一方面影響鋼軌受力，一方面影響墩臺(tái)產(chǎn)生位移。即在地震力作用下也應(yīng)該考慮梁軌相互作用問題。

1.2國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀

UIC規(guī)范［1］和德國(guó)規(guī)范［2］，在歐洲各國(guó)對(duì)高速鐵路的研究結(jié)果以及建設(shè)的基礎(chǔ)上，提出了橋上無(wú)縫線路的檢算方法。并通過(guò)簡(jiǎn)化公式來(lái)估算橋梁墩臺(tái)受力以及無(wú)縫線路縱向力。

美國(guó)的Fitzwilliam［3］建立小跨度簡(jiǎn)支梁和長(zhǎng)聯(lián)連續(xù)梁橋－軌道系統(tǒng)有限元模型，用線性彈簧來(lái)模擬梁軌的接觸。分析了地震、撓曲和制動(dòng)作用下的道岔上無(wú)縫線路縱向力。

閆斌［4］也詳細(xì)介紹了中小跨度簡(jiǎn)支梁橋和連續(xù)梁橋在地震力作用下的系統(tǒng)響應(yīng)，并分析了各種因素對(duì)梁軌相互作用的影響。

王炎［5］對(duì)鐵路橋梁的抗震設(shè)計(jì)理論、地震易損性和橋梁的抗震性能等做了系統(tǒng)的研究，分析了在地震力作用下軌道的橫向彎曲以及殘余變形的特征。

嚴(yán)猛［6］等學(xué)者研究了縱向地震力引起大跨度橋梁上無(wú)縫線路的響應(yīng)。分析了地震波頻譜特性和梁體溫差對(duì)鋼軌縱向力的影響。

2　大跨度連續(xù)梁橋－軌道相互作用仿真模型

假定梁軌間不發(fā)生橫向相對(duì)位移，采用梁?jiǎn)卧M鋼軌;采用縱向非線性彈簧模擬梁軌間的非線性作用，線性彈簧模擬軌道豎向剛度，采用帶剛臂的梁?jiǎn)卧M梁高;偏安全起見，采用扣件阻力來(lái)代替線路阻力。線路縱向阻力［7］(kN/m)公式如下

式中r——梁軌縱向約束阻力;

u——梁軌相對(duì)位移。

所建的連續(xù)梁橋-軌道系統(tǒng)模型如圖1所示。

圖1　連續(xù)梁橋-軌道系統(tǒng)力學(xué)模型

3　大跨度連續(xù)梁橋上無(wú)縫線路縱向力分布規(guī)律

通過(guò)計(jì)算溫度、活載、制動(dòng)力作用下的連續(xù)梁橋－軌道系統(tǒng)對(duì)應(yīng)的鋼軌應(yīng)力、梁軌相對(duì)位移、墩頂水平力和墩頂位移來(lái)反映大跨度連續(xù)梁橋無(wú)縫線路縱向力的分布規(guī)律［8］。

3.1伸縮力

橋梁梁體在溫度［8］變化作用下會(huì)沿著縱向發(fā)生伸縮變形，在梁和軌之間產(chǎn)生相對(duì)位移，由于梁軌之間的非線性約束阻力作用，會(huì)在軌道結(jié)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生縱向力，稱為伸縮力。根據(jù)我國(guó)的高速鐵路線路規(guī)范將溫度荷載［9］取為15℃，施加于橋梁梁體。計(jì)算結(jié)果如圖2所示。

圖2　伸縮力計(jì)算結(jié)果

由于固定支座左側(cè)溫度跨度較大，故在左側(cè)的梁端處鋼軌應(yīng)力取得最大值，為58 MPa(壓應(yīng)力) ;梁軌相對(duì)位移也取得最大值，為7 mm;制動(dòng)墩收到的墩頂水平力為414 kN，發(fā)生8 mm的位移。

3.2撓曲力

在列車豎向荷載作用下，梁體將會(huì)發(fā)生撓曲，其橋面除了發(fā)生豎向撓曲變形外，還會(huì)產(chǎn)生縱向變形，從而引起橋梁與軌道相互作用，即撓曲力。豎向荷載采用ZK活載(0.8UIC)中的均布荷載(64 kN/m)，方向?yàn)樨Q直向下。根據(jù)豎向荷載加載位置的不同，設(shè)置了如圖3所示的撓曲力5種工況，計(jì)算其鋼軌應(yīng)力包絡(luò)、梁軌相對(duì)位移最大值、墩頂縱向水平力和墩頂位移，計(jì)算結(jié)果見圖4。

圖3　撓曲力5種工況加載方式

3.3制動(dòng)力

列車在橋面制動(dòng)［10］減速或牽引加速時(shí)，鋼軌頂面將會(huì)受到列車摩擦力的作用，導(dǎo)致梁軌發(fā)生相互作用，其在梁軌中引起的縱向力稱為制動(dòng)力。根據(jù)UIC規(guī)范，制動(dòng)力率取為0.25，方向與列車制動(dòng)方向相反，制動(dòng)力加載的范圍為300 m，施加在鋼軌單元上。根據(jù)列車在鋼軌上制動(dòng)時(shí)所作位置的不同，設(shè)置了如圖5所示的6種工況。計(jì)算其鋼軌應(yīng)力包絡(luò)、梁軌相對(duì)位移最大值、墩頂縱向水平力和墩頂位移，計(jì)算結(jié)果見圖6。

圖4　撓曲力計(jì)算結(jié)果

圖5　制動(dòng)力6種工況加載方式

圖6　制動(dòng)力計(jì)算結(jié)果

制動(dòng)力不同工況的鋼軌應(yīng)力主要在橋梁兩端處集中;梁軌相對(duì)位移最大值在跨中位置;當(dāng)制動(dòng)力荷載加載在橋梁上的范圍是一樣的工況，其墩頂水平力和位移數(shù)值相差很小，并且隨著荷載加載在橋梁上范圍的增大而增加，并且鋼軌應(yīng)力和梁軌相對(duì)位移幾乎相等。

4　大跨度連續(xù)梁橋-軌道系統(tǒng)地震響應(yīng)規(guī)律

在橋梁?jiǎn)卧砑?30 kN/m，方向豎直向下的靜力荷載來(lái)模擬均布二期恒載，將荷載轉(zhuǎn)化質(zhì)量考慮。

進(jìn)行連續(xù)梁橋－系統(tǒng)模型特征值分析，得到模型的自振周期，瑞利阻尼c［11］可通過(guò)下式計(jì)算

式中ζ——阻尼比;

k——碰撞剛度，一般可取為梁體軸向抗壓剛度;

r——恢復(fù)系數(shù)，混凝土材料可取為0.65;

m1，m2——碰撞單元兩端梁體的質(zhì)量。

選取Nridgel、Holly_v和James_t 3種不同的地震波［12］，施加于計(jì)算模型，分析地震作用下梁端鋼軌應(yīng)力、梁軌相對(duì)位移、墩頂縱向水平力和墩頂位移。以Nridgel地震波為例，其計(jì)算結(jié)果如圖7所示。

圖7　地震作用下連續(xù)梁橋－軌道系統(tǒng)相互作用計(jì)算結(jié)果

地震作用下鋼軌應(yīng)力和梁軌相對(duì)位移最大值都出現(xiàn)在橋梁梁端附近，為150 MPa，跨中位置梁軌相對(duì)位移較小，為0.008 mm。

梁端鋼軌應(yīng)力、墩頂縱向水平力和墩頂位移出現(xiàn)峰值的時(shí)刻與地震波的頻譜特性［13］有關(guān)。

對(duì)比3種地震波的作用下的連續(xù)梁橋－軌道系統(tǒng)相互作用的結(jié)果參數(shù)，結(jié)果見表1。

5　結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)調(diào)研國(guó)內(nèi)外對(duì)梁軌相互作用的研究現(xiàn)狀，建立了無(wú)砟軌道-(48+80+48) m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的有限元模型，設(shè)置了多種伸縮力、制動(dòng)力和撓曲力加載工況，分析得到了鋼軌應(yīng)力、墩頂水平力、墩頂水平位移以及梁軌相對(duì)位移在各工況作用下的分布規(guī)律。

研究了大跨度連續(xù)梁橋－軌道系統(tǒng)的地震響應(yīng)規(guī)律，討論不同地震波對(duì)橋梁與軌道系統(tǒng)受力和變形的影響。對(duì)于本橋而言，Holly_v地震波作用下的鋼軌應(yīng)力和梁端鋼軌應(yīng)力最大，分別為300.1 MPa和287.9 MPa。Nridgel地震波作用下的梁軌相對(duì)位移最大，為0.01 mm。James_t地震波作用下墩頂縱向水平力和墩頂位移最大，分別為57.1 kN和0.14 mm。

對(duì)于連續(xù)梁橋無(wú)縫線路的相互作用問題，還可以進(jìn)一步深入研究，可以考慮連續(xù)梁橋與其他中小跨度簡(jiǎn)支梁共同組成一個(gè)多跨的橋梁與軌道系統(tǒng)進(jìn)行研究。并在進(jìn)行地震響應(yīng)分析時(shí)，可以改變地震波的一些參數(shù)如地震周期等來(lái)研究其動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律。

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Research on Seismic Response of (48+80+48) m Continuous Girder Bridge and Track System

HUANG Xing
(The 5th Engineering Co.，Ltd.of CTCE，Jiujiang 332000，China)

Abstract:To investigate seismic response rule of high-speed rail continuous girder bridge and track system，this paper uses nonlinear spring to stimulate longitudinal impedance of railway line to build a stimulation model for (48+80+48) m continuous girder bridge and track system，and analyzes the rule of longitudinal force distribution on the jointless track under the effects of temperature，live load and braking.On this basis，further study is conducted on the response characteristics of dynamic system under the influence of seismic action.The research results show that the relative displacement between beam and rail and the rail stress gain their maximums respectively near the abutment under the effects of temperature，live load and braking，and the frequency spectrum of earthquake has a bigger impact on dynamic responses of beam-rail system.

Key words:Rapid transit railway; Continuous beam bridge; Line longitudinal resistance; Interaction between beam and rail; Seismic response

作者簡(jiǎn)介:黃興(1992—)，男，助理工程師，2015年畢業(yè)于中南大學(xué)土木工程專業(yè)，工學(xué)學(xué)士，E-mail:1922137160@ qq.com。

基金項(xiàng)目:中國(guó)鐵路總公司科技研究開發(fā)計(jì)劃課題(2014G001-D)

收稿日期:2015-07-23;修回日期:2015-08-20

文章編號(hào):1004-2954(2016) 03-0078-04

中圖分類號(hào):U441+.7

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

DOI:10.13238/j.issn.1004－2954.2016.03.017