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    非磁性引拔槽楔的樹(shù)脂優(yōu)化及試驗(yàn)研究

    2016-05-06 17:15:52李仁黑薛長(zhǎng)志王粉婷文敏
    山東工業(yè)技術(shù) 2016年9期
    關(guān)鍵詞:機(jī)械性能

    李仁黑 薛長(zhǎng)志 王粉婷 文敏

    摘 要:本文從選用高耐熱等級(jí)和高強(qiáng)度的樹(shù)脂原材料出發(fā),研究了亞胺改性前、后的乙烯基樹(shù)脂對(duì)非磁性引拔槽楔機(jī)械性能的影響。結(jié)果表明:利用亞胺改性后的乙烯基樹(shù)脂制造的非磁性引拔槽楔常、熱態(tài)機(jī)械性能均優(yōu)于乙烯基樹(shù)脂制造的非磁性引拔槽楔。

    關(guān)鍵詞:非磁性引拔槽楔;改性樹(shù)脂;機(jī)械性能

    DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.09.032

    1 引言

    近年來(lái)風(fēng)電產(chǎn)品市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)激烈,風(fēng)電整機(jī)訂貨價(jià)格下降,倒逼發(fā)電機(jī)企業(yè)降本增效。為了節(jié)材降成本,提高槽楔機(jī)械性能可減少槽楔報(bào)廢數(shù)量從而達(dá)到降低成本目的,并且保證電機(jī)全壽命周期內(nèi)槽楔使用狀態(tài)的可靠性。

    在電機(jī)中定子槽楔的主要作用是固定繞組線圈,防止定子槽內(nèi)繞組線圈松動(dòng)。槽楔最重要的機(jī)械性能為常、熱態(tài)下的抗劈性能和抗彎性能。定子槽楔通常有兩種:磁性槽楔和非磁性槽楔。電機(jī)使用磁性槽楔雖然存在鐵耗小、電機(jī)效率高等優(yōu)點(diǎn),但由于運(yùn)行期間容易掉磁粉、脫落而引發(fā)電機(jī)故障,故一般電機(jī)制造廠都很謹(jǐn)慎的選用。非磁性槽楔與空氣或絕緣的磁導(dǎo)率相當(dāng),不產(chǎn)生磁拉力,只承受定子槽內(nèi)載流導(dǎo)體在槽內(nèi)漏磁場(chǎng)中所受安培電磁力傳導(dǎo)過(guò)來(lái)的分力。由于非磁性槽楔的高可靠性,我司現(xiàn)制造的永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)全部采用非磁性槽楔。但是在電機(jī)制造和運(yùn)行過(guò)程中,也偶爾出現(xiàn)槽楔開(kāi)裂和鼓包的現(xiàn)象,使產(chǎn)品質(zhì)量受到影響。

    本文從工程實(shí)際問(wèn)題出發(fā),提出了一種使用高強(qiáng)度樹(shù)脂做原材料來(lái)提高非磁性引拔槽楔機(jī)械性能(主要指抗劈強(qiáng)度、抗彎強(qiáng)度兩個(gè)參數(shù))的方法,有效的提高了槽楔的機(jī)械性能和制造裕度,進(jìn)一步提升了電機(jī)非磁性引拔槽楔的使用溫度性和可靠性 。

    2 槽楔用樹(shù)脂的選擇

    2.1 樹(shù)脂的性能對(duì)比分析

    一般通用性樹(shù)脂體系工藝性好,物理性能優(yōu)越,能滿足使用要求且成本較低。本文提到的用作非磁性槽楔膠粘劑的兩種樹(shù)脂均屬于固化收縮率低、高耐熱性能好、粘接性能優(yōu)越的環(huán)氧乙烯基樹(shù)脂,其理化性能和機(jī)械性能見(jiàn)表1和表2。

    從表2中可以看出:

    (1)常態(tài)乙烯基樹(shù)脂的粘接力為98.6N,熱態(tài)下為12.2N,熱態(tài)保持率為12.4%;常態(tài)下亞胺改性乙烯基樹(shù)脂的粘接力為153.8N,熱態(tài)下為34.2N,熱態(tài)保持率為22.2%;

    (2)常態(tài)下乙烯基樹(shù)脂塊的抗劈力為2939N,熱態(tài)下為230N,熱態(tài)保持率很低;常態(tài)下亞胺改性乙烯基樹(shù)脂塊的抗劈力為3903N,熱態(tài)下為1961N,熱態(tài)抗劈力保持率接近了50%。

    (3)常熱態(tài)下亞胺改性后乙烯基樹(shù)脂的粘接力高于改性前,樹(shù)脂塊抗劈性能也有所提高,且機(jī)械性能熱態(tài)保持率得到明顯改善。

    2.2 合成樹(shù)脂中亞胺樹(shù)脂占比對(duì)槽楔抗劈性能的影響

    通常情況下,為了提高槽楔中乙烯基樹(shù)脂的熱穩(wěn)定性,可以適當(dāng)增加樹(shù)脂中的剛性耐熱結(jié)構(gòu)如亞胺基團(tuán)、芳族基團(tuán)等[1-3]。合成樹(shù)脂中亞胺樹(shù)脂含量的比例不同,合成樹(shù)脂的耐熱溫度也有所不同,從而導(dǎo)致用合成樹(shù)脂制造的槽楔機(jī)械性能(尤其熱態(tài)下)差別很大。試驗(yàn)表明,亞胺樹(shù)脂含量在合成樹(shù)脂中占比達(dá)10%時(shí),槽楔的機(jī)械性能也接近峰值,圖1為亞胺改性乙烯基樹(shù)脂中不同亞胺樹(shù)脂占比制得的槽楔的抗劈強(qiáng)度對(duì)比。

    3 試驗(yàn)部分

    3.1 試驗(yàn)?zāi)康?/p>

    電機(jī)的槽楔大多采用兩種方式安裝,一是手動(dòng)用榔頭敲進(jìn)鐵心槽,二是使用器械將槽楔推進(jìn)鐵心槽,兩種安裝方法槽楔受力均較大,槽楔端部受損和開(kāi)裂、定子烘焙后槽楔鼓包的情況時(shí)有發(fā)生,產(chǎn)品質(zhì)量受到影響,槽楔報(bào)廢率也較高。前期某型風(fēng)力發(fā)電機(jī)定子非磁性引拔槽楔A(以下簡(jiǎn)稱(chēng)槽楔A)采用樹(shù)脂基體是熱穩(wěn)定性較好的乙烯基樹(shù)脂,優(yōu)化后的非磁性引拔槽楔B(以下簡(jiǎn)稱(chēng)槽楔B)考慮采用熱穩(wěn)定性更好的亞胺改性乙烯基樹(shù)脂[4],改性后采用該樹(shù)脂成型的槽楔制品機(jī)械性能尤其是熱穩(wěn)定性得到很大的改善,這無(wú)疑為提高電機(jī)槽楔機(jī)械性能和運(yùn)行穩(wěn)定性提供了機(jī)遇。

    3.2 引拔槽楔的制作工藝

    非磁性引拔槽楔的制備工藝采用引拔成型[5]。引拔成型最重要的工藝參數(shù)包括溫度、壓力、引拔速度、牽引力和樹(shù)脂固化反應(yīng)。引拔成型的工作流程:

    (1)合成樹(shù)脂、固化劑、脫模劑按照一定的比率混合,高速攪拌均勻,靜置約15~30min;

    (2)在牽引力的拉力下,連續(xù)的碳纖維在樹(shù)脂基體中浸漬并進(jìn)入預(yù)成型模(模具溫度為150~160℃),預(yù)成型排除多余的樹(shù)脂后并壓實(shí)排除氣泡,熱量傳遞至液態(tài)的樹(shù)脂/碳纖維復(fù)合體系,交聯(lián)反應(yīng)開(kāi)始發(fā)生,樹(shù)脂從復(fù)合材料的周邊向中心固化,控制牽引速度在1~1.1m/min;

    (3)樹(shù)脂固化后體積收縮,使得復(fù)合材料與模具分開(kāi),經(jīng)過(guò)脫模、在加熱爐中后固化(溫度為170~180℃)、冷卻等流程,最終下料切割成需要的長(zhǎng)度。

    3.3 制樣及試驗(yàn)方法

    3.3.1 試驗(yàn)制樣

    采用3.2中工藝流程,分別采用上述乙烯基樹(shù)脂和亞胺改性乙烯基樹(shù)脂制備出槽楔A和槽楔B。

    抗劈試樣的制作:取全寬試樣,試樣長(zhǎng)20mm±0.2mm,數(shù)量5個(gè)。

    抗彎試樣的制作:取全寬試樣,長(zhǎng)80±2mm,厚度4mm,支座跨距間的長(zhǎng)度取64mm,數(shù)量5個(gè)。

    3.3.2 試驗(yàn)方法

    (1)非磁性引拔槽楔抗劈強(qiáng)度試驗(yàn)方法參照《GB/T 10508-2005 中小電機(jī)用槽楔技術(shù)條件》第6.7項(xiàng)進(jìn)行抗劈性能試驗(yàn); 抗劈試驗(yàn)時(shí)將試樣水平放置在試驗(yàn)裝置中,壓頭刃口方向與試樣纖維方向相同,以2mm/min速度施加負(fù)荷,直至試樣劈裂。

    (2)非磁性引拔槽楔抗彎強(qiáng)度試驗(yàn)方法參照《GB/T 9341-2008 塑料 彎曲性能的測(cè)定》進(jìn)行彎曲性能試驗(yàn)??箯澰囼?yàn)時(shí)將試樣水平放置在支座上,支座跨距間的長(zhǎng)度取64mm,中心夾頭以5mm/min垂直壓向槽楔中部,直至試樣破壞。

    (3)若要求在熱態(tài)下試驗(yàn),則將試樣置于烘箱中加熱至穩(wěn)定的溫度20min后進(jìn)行抗劈和抗彎試驗(yàn),試驗(yàn)過(guò)程中烘箱門(mén)不得打開(kāi)。

    3.4 試驗(yàn)儀器

    50kN萬(wàn)能電子式萬(wàn)能拉力機(jī) ,深圳萬(wàn)測(cè)試驗(yàn)設(shè)備有限公司;

    高低溫箱,深圳萬(wàn)測(cè)試驗(yàn)設(shè)備有限公司;

    DGF315P可程式試驗(yàn)烘箱,重慶灝源環(huán)境試驗(yàn)設(shè)備有限公司。

    4 結(jié)果與討論

    4.1 槽楔A和槽楔B的常、熱態(tài)機(jī)械性能對(duì)比分析

    槽楔A和槽楔B的機(jī)械性能對(duì)比見(jiàn)表3和表4。

    從表3和表4中可以看出:

    (1)常態(tài)下槽楔A抗劈力為11923N,熱態(tài)下抗劈力為3698N,熱態(tài)保持率為31%;常態(tài)下槽楔B抗劈力為15540N,熱態(tài)下抗劈力為7661N,熱態(tài)保持率為49.3%;

    (2)常態(tài)下槽楔A抗彎力為1123N,熱態(tài)下抗彎力為352N,熱態(tài)保持率為31.3%;常態(tài)下槽楔B抗彎力為1343N,熱態(tài)下抗彎力為980N,熱態(tài)保持率為72.8%;

    (3)無(wú)論是常態(tài)還是熱態(tài)下,槽楔B的抗彎性能和抗劈性能均優(yōu)于槽楔A,且熱態(tài)保持率也相對(duì)較好。

    4.2 槽楔機(jī)械強(qiáng)度的溫度特性

    圖2和圖3分別是不同溫度下槽楔A和B的抗劈、抗彎性能對(duì)比。

    5 結(jié)論

    (1)采用亞胺改性乙烯基樹(shù)脂成型的槽楔在常態(tài)和熱態(tài)下的抗彎性能較改性前均有所提高;

    (2)采用亞胺改性乙烯基樹(shù)脂成型的槽楔在常態(tài)和熱態(tài)下的抗劈性能較改性前均有所提高;

    (3)相較于常態(tài),亞胺改性后乙烯基樹(shù)脂成型的槽楔抗彎性能和抗劈性能熱態(tài)保持率大大提高;

    (4)改性亞胺樹(shù)脂在合成樹(shù)脂中所占比例接近10%時(shí),非磁性引拔槽楔的機(jī)械性能較好。

    參考文獻(xiàn):

    [1]陳超,邢國(guó)華,陳磊等.聚酯亞胺無(wú)溶劑浸漬漆合成工藝的改進(jìn)[J].絕緣材料,2011,44(01):74-76.

    [2]何恩廣,李強(qiáng)軍,周升等.聚酯亞胺體系浸漬樹(shù)脂的性能研究[J].絕緣材料,2011,44(02):49-51,55.

    [3]李強(qiáng)軍,姜其斌.H級(jí)不飽和聚酯亞胺無(wú)溶劑浸漬漆的研究[J].絕緣材料,2005,38(03):11-13.

    [4]姬亞寧,劉業(yè)強(qiáng)等.乙烯基酯樹(shù)脂改性聚酯亞胺無(wú)溶劑浸漬漆的性能研究[J].絕緣材料,2015,48(01):30-33.

    [5]王秋玲,何州文,張卓等.新型導(dǎo)線用碳纖維復(fù)合材料的引拔成型工藝技術(shù)研究[J].工程塑料應(yīng)用,2010,38(02):33-34.

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