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    燃煤電站煙氣余熱利用系統(tǒng)研究

    2016-04-22 07:49:59吳成軍馮展管孫英文國核電力規(guī)劃設(shè)計研究院北京100095
    山東工業(yè)技術(shù) 2016年1期
    關(guān)鍵詞:煤耗凝結(jié)水熱效率

    吳成軍,馮展管,孫英文(國核電力規(guī)劃設(shè)計研究院,北京 100095)

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    燃煤電站煙氣余熱利用系統(tǒng)研究

    吳成軍,馮展管,孫英文
    (國核電力規(guī)劃設(shè)計研究院,北京100095)

    摘 要:在燃煤電站系統(tǒng)設(shè)計優(yōu)化中,合理利用鍋爐排煙余熱是節(jié)能的主要措施之一。煙氣余熱利用方式縱多,本文著重分析研究了加熱熱網(wǎng)循環(huán)水和凝結(jié)水的余熱利用方式。研究結(jié)果表明,加設(shè)煙氣余熱利用裝置后,煤耗降低,發(fā)電量增加,全廠熱效率有所提高,頗具一定社會效益和經(jīng)濟效益。

    關(guān)鍵詞:煙氣余熱利用;熱效率;煤耗;凝結(jié)水;熱網(wǎng)循環(huán)水;節(jié)能

    0 引言

    排煙熱損失占鍋爐整體熱損失的60%~70%,是各項熱損失中最大的一項。影響排煙熱損失的主要因素是排煙溫度。因此,降低鍋爐排煙溫度對于節(jié)能減排具有重要的實際意義[1~2]。

    1 工程概況

    本文依托工程為某超臨界2×350MW燃煤間接空冷供熱機組。

    鍋爐為一次中間再熱、單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、緊身封閉布置、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型直流爐。BMCR工況主要參數(shù):最大連續(xù)蒸發(fā)量1200t/h,過熱蒸汽參數(shù)為25.4MPa/571℃,空氣預(yù)熱器出口煙溫為120℃,引風(fēng)機進口煙溫約為110.7℃。

    汽輪機為超臨界、一次中間再熱、單軸、雙缸雙排汽、抽汽凝汽式間接空冷汽輪機。TMCR工況主要參數(shù):額定功率為383MW,主汽閥前參數(shù)為24.2MPa/566℃,設(shè)計背壓為12kPa(a),給水加熱級數(shù)為7級。

    2 煙氣余熱利用

    2.1系統(tǒng)擬定

    針對本工程,煙氣余熱利用的方式如下:在冬季供熱期間,回收煙氣余熱用于加熱熱網(wǎng)循環(huán)水;非采暖期,回收煙氣余熱用于加熱凝結(jié)水,系統(tǒng)流程圖如圖1。

    圖1 煙氣余熱利用系統(tǒng)流程圖

    2.2煙氣余熱利用裝置的設(shè)計及布置

    煙氣余熱利用裝置采用表面換熱,其受熱面需考慮防磨和防腐;換熱組件和密封件等易于拆卸;換熱管材質(zhì)采用耐腐蝕的ND鋼,使用壽命≥50000小時。

    煙氣余熱利用換熱器視其設(shè)置位置不同,大致可分為以下兩種情況:

    (a)煙氣余熱利用裝置布置于除塵器與空預(yù)器之間的煙道上。對應(yīng)此種布置方案,回收煙氣余熱、降低排煙溫度的同時,除塵器效率提高,煙氣體積流量大為減小,引風(fēng)機負(fù)荷降低;但同時也將帶來了較為嚴(yán)重的負(fù)面影響,如增加了除塵器低溫防腐的難度和堵灰的幾率。因國內(nèi)除塵器低溫防腐技術(shù)尚未成熟,若因腐蝕或堵灰問題檢修停運除塵器,則會嚴(yán)重影響整體機組的安全運行。因此本工程不采用此布置方案。

    (b)煙氣余熱利用裝置布置于引風(fēng)機與脫硫塔之間的煙道上。凝結(jié)水或熱網(wǎng)循環(huán)水吸收了煙氣中的熱量而溫度升高,同時降低了進入脫硫塔的煙氣溫度,既減少煙氣蒸發(fā)水耗量,又保護了脫硫塔的防腐內(nèi)襯;余熱利用裝置安裝于除塵器之后,煙氣中絕大部分顆粒物已被去除,大大減小了換熱裝置的磨損程度,同時堵灰?guī)茁蚀鬄榻档?。綜上,對于整個機組安全運行和檢修維護,此布置方案均優(yōu)于a方案。因此,本工程采用b方案。

    2.3煙氣可利用的熱量

    當(dāng)換熱裝置換熱面的金屬壁溫低于煙氣酸露點溫度時,換熱管束將不可避免的產(chǎn)生低溫腐蝕,嚴(yán)重時可導(dǎo)致設(shè)備損壞;但出口煙溫太高時,將無法充分利用煙氣余熱,節(jié)能效益無法最大化。本工程引風(fēng)機出口煙氣溫度為110.7℃,擬定換熱器煙氣出口溫度為87℃(酸露點+5℃裕量)。經(jīng)熱平衡計算得出,最終可以利用的煙氣熱量為41.6GJ/h(煙氣比熱取1.068 kJ/(kg.K),換熱效率取95%)。

    3 經(jīng)濟收益和投資回收

    3.1經(jīng)濟收益

    本文按照以下兩種方式計算煙氣余熱利用的收益:

    (1)保證燃煤量不變。

    (2)保證供電量不變。

    下文將按照上述兩種方式分別進行經(jīng)濟和收益計算。兩種方式的邊界條件如下:

    (a)機組銘牌功率350MW;

    (b)所有系統(tǒng)和設(shè)備年利用小時:5700小時;

    (c)采暖期:150天(3600小時);

    (d)夏季純凝發(fā)電時間按照工況出力折算為2643小時;

    (e)煙氣阻力增加約650Pa(因煙氣余熱利用換熱器),引風(fēng)機能耗的增加

    (f)低壓缸排汽量增加導(dǎo)致循環(huán)水泵的能耗增加

    (g)煙氣換熱循環(huán)水泵的能耗等

    設(shè)置煙氣余熱換熱器后,單臺機組年供電增加收益見表1,單臺機組年供熱和節(jié)煤收益見表2,單臺機組年脫硫節(jié)水收益見表3。

    方案一:未設(shè)置煙氣余熱利用換熱器,方案二:設(shè)置煙氣余熱利用換熱器。

    表1 單臺機組年供電增加收益

    表2 單臺機組年供熱和節(jié)煤收益

    表3 單臺機組年脫硫節(jié)水收益

    3.2投資回收

    單臺機組初始投資比較見表4。

    對于整體系統(tǒng)和設(shè)備投資回收年限,本文按如下公式進行核算:

    A=P·I (1+I)n/((1+I)n-1)+R

    A—年費用,P—初投資,R—年運行費

    I—基準(zhǔn)收益率取7.05% n—計算年限

    當(dāng)采用煙氣余熱利用的年費用與年收益持平時,設(shè)備的投資收回。經(jīng)計算得出:

    (1)保證燃煤量不變,機組出力增加,按可增加上網(wǎng)電量的方式計算,需6.6年即可收回所有系統(tǒng)和設(shè)備的初投資。

    (2)保證供電量不變,按采暖期多供熱的供熱收益和非采暖期純凝工況節(jié)煤收益方式計算,需5.8年即可收回所有系統(tǒng)和設(shè)備的初投資。

    上述計算均未考慮設(shè)備的年檢費用和使用壽命(因國內(nèi)煙氣余熱利用起步較晚,尚無長期安全運行經(jīng)驗)。

    表4 單臺機組初始投資比較(單位:萬元)

    4 結(jié)論

    本文分析研究了利用鍋爐排煙余熱加熱熱網(wǎng)循環(huán)水和凝結(jié)水的余熱利用方式,經(jīng)多方面比選,最終確定將煙氣余熱利用裝置布置于引風(fēng)機和脫硫塔之間的煙道上的布置方案,經(jīng)進一步計算得出,設(shè)置煙氣余熱利用系統(tǒng)后,單臺機組年節(jié)約約11.5萬噸水,節(jié)水效果較為明顯,尤其對于空冷機組;單臺機組增加年供電收益約156萬元(保證燃煤量不變);單臺機組增加年供熱和節(jié)煤綜合收益172.8萬元(保證供電量不變),約6~7年可收回所有系統(tǒng)和設(shè)備的初始投資。

    經(jīng)研究表明,設(shè)置煙氣余熱利用系統(tǒng)后,整個電廠熱效率得以提高,煤耗降低,供電量增加,但回收鍋爐排煙余熱并非越多越好,熱量利用程度存在一定限制,即排煙溫度不能降的太低,當(dāng)排煙溫度低于煙氣露點溫度時,換熱管束將不可避免地發(fā)生酸腐蝕,嚴(yán)重時可導(dǎo)致機組停機,影響機組的安全運行,這一點應(yīng)引起足夠重視,亦是日后研究重點之一。

    參考文獻:

    [1]張方煒.鍋爐煙氣余熱利用研究[J].電力勘測設(shè)計,2010,08(04): 48-52.

    [2]趙恩嬋,張方煒,趙永紅.火力發(fā)電廠煙氣余熱利用系統(tǒng)的研究設(shè)計[J].熱力發(fā)電,2008,37(10):66-70.

    作者簡介:吳成軍(1984-),男,江蘇灌云人,碩士,工程師,主要從事:火力發(fā)電廠熱機專業(yè)設(shè)計。

    DOI :10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.01.062

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