兩級CSTR亞硝化啟動及穩(wěn)定運行試驗研究

李 冬,王 朗,陳冠宇,梁瑜海,張 杰,2(.北京工業(yè)大學,水質(zhì)科學與水環(huán)境恢復工程北京市重點實驗室,北京 0024；2.哈爾濱工業(yè)大學,城市水資源與水環(huán)境國家重點實驗室,黑龍江 哈爾濱 50090)

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兩級CSTR亞硝化啟動及穩(wěn)定運行試驗研究

李 冬1*,王 朗1,陳冠宇1,梁瑜海1,張 杰1,2(1.北京工業(yè)大學,水質(zhì)科學與水環(huán)境恢復工程北京市重點實驗室,北京 100124；2.哈爾濱工業(yè)大學,城市水資源與水環(huán)境國家重點實驗室,黑龍江 哈爾濱 150090)

摘要：采用兩級CSTR反應器對實際生活污水亞硝化的啟動過程及穩(wěn)定運行主要影響因素進行了研究.通過向生活污水里投加(NH4)2SO4來提高進水氨氮濃度,并逐漸調(diào)整兩級反應器的曝氣強度至DO濃度分別為(1.5±0.12),(0.35±0.1)mg/L,歷經(jīng)45d即實現(xiàn)了亞硝化的啟動,亞硝化率保持在90.3％以上,氨氧化率保持在91.2％以上.低氨氮生活污水運行時,通過第一級反應器中三組DO/ALR的效果對比,表明DO/ALR在1.2～2.0mgO2/(gN·d)時亞硝化效果最好.降低氨氮濃度以及增大HRT兩種情況下導致ALR改變時,維持上述DO/ALR范圍依然可以保證亞硝化的穩(wěn)定.

關鍵詞：實際生活污水；亞硝化；DO/ALR；CSTR

* 責任作者, 教授, lidong2006@bjut.edu.cn

相比于傳統(tǒng)脫氮工藝,厭氧氨氧化工藝(Anammox)節(jié)省曝氣能耗、無需外加有機碳源,被認為是污水處理領域最經(jīng)濟、最可持續(xù)的處理工藝之一[1-3].亞硝化做為厭氧氨氧化的前置工藝,近年來國內(nèi)外研究者在序批式反應器(SBR)[4-7]或連續(xù)流反應器中對污泥消化上清液、垃圾滲濾液等高氨氮廢水中研究較廣泛[8-12],而在連續(xù)流低氨氮廢水中還鮮有研究.MA等[13]在前置反硝化反應器中將溶解氧濃度(DO)控制在0.3～0.7mg/L,以生活污水啟動兩個月以上才實現(xiàn)了NO2--N的積累[13];仲航等[14]在低DO條件下嘗試以低氨氮配水及A/O除磷工藝的出水啟動單級連續(xù)流全混合式反應(CSTR),在短期內(nèi)未啟動成功,低氨氮連續(xù)流轉(zhuǎn)為高氨氮SBR啟動成功后,再轉(zhuǎn)入連續(xù)流低DO條件下運行,運行一段時間會出現(xiàn)亞硝化效果惡化的現(xiàn)象.上述研究由于氨氮濃度較低,游離氨濃度(FA)也較低,無法抑制NOB實現(xiàn)亞硝酸鹽氮的快速積累,導致啟動失敗或時間較長.而穩(wěn)定運行階段長時間低DO條件可能會導致NOB產(chǎn)生適應,破壞亞硝化的穩(wěn)定性.故本研究采用兩級CSTR反應器并向生活污水中投加氨氮做為進水,嘗試利用兩級DO梯度及高氨氮進水下FA抑制來啟動亞硝化,低氨氮運行時引入進水氨氮濃度(ALR),將DO/ALR做為控制因素,并對不同DO/ALR運行效果進行對比,尋求亞硝化穩(wěn)定運行的最佳工況條件.

1 材料與方法

1.1 實驗設備與操作條件

實驗裝置由兩個恒流攪拌反應器(CSTR) 和二沉池組成,如圖1,兩個反應器有效容積都為15L,底部設置曝氣環(huán),通過可調(diào)式氣泵為反應過程提供溶解氧,由轉(zhuǎn)子流量計控制氣量,反應器內(nèi)通過便攜式WTW測定儀分別測定反應器中的pH、DO及溫度并設置攪拌器,提供泥水混合動力.

圖1　反應器裝置示意Fig.1 Schematic diagram of the experimental equipment　1.進水泵;2.取水口;3.CSTR反應器;4.攪拌器;5.曝氣孔;6.豎流二沉池;7.溢流口;8.回流泵;9.出水口;10.排泥口

采用兩級CSTR反應器啟動亞硝化,擬通過控制兩級DO濃度的變化來將硝化反應控制在亞硝態(tài)氮階段; HRT (水力停留時間)控制在6h左右,兩級分別為3h;SRT(污泥停留時間)控制在15d左右;回流比R為60％～120％;試驗階段不定期投加一定堿度來確保亞硝化所需pH值和無機碳源的充足.

1.2 接種污泥和實驗用水

接種污泥取自北京高碑店污水處理A2/O工藝回流污泥,接種后反應器污泥濃度為5000mg/L.試驗用水為北京工業(yè)大學西校區(qū)小區(qū)化糞池的生活污水,NH4+–N:S1～S3 階段向生活污水里投加(NH4)2SO4至NH4+–N濃度為233.1～ 275.29mg/L;S4～S6及S8階段為實際生活污水, NH4+–N濃度為52.29～80.60mg/L;S7階段將生活污水稀釋一倍左右,NH4+–N濃度為31.27～ 42.25mg/L,COD:121.2～335.5mg/L,NO2－–N:0.05～ 0.51mg/L,NO3－–N:0.01～3.36mg/L,堿度:275～ 400mg/L,pH值:7.0～8.0,溫度為室溫,不控制.

1.3 分析方法

定期檢測反應器內(nèi)混合液的MLSS、SV30及進出水NH4+–N、NO2－–N、NO3－–N 的濃度等參數(shù),通過WTW便攜式測定儀監(jiān)定DO、pH 和水溫等.水樣分析中NH4+–N測定采用納氏試劑光度法,NO2－–N采用N-(1-萘基)乙二胺光度法,NO3－–N采用紫外分光光度法,COD采用快速測定儀,其余水質(zhì)指標的分析方法均采用國標方法.

本實驗中亞硝化率、氨氧化率按下式計算:

式中:ρ(NH4+–Nin)為進水氨氮濃度;ρ(NH4+–N)為進出水氨氮的濃度差;ρ(NO2-–N)為進出水亞硝酸鹽氮的濃度差;ρ(NO3-–N)為進出水硝酸鹽氮的濃度差;ρ(NH4+–Ninner)為反應器中氨氮濃度;T為水溫.

2 結(jié)果與討論

2.1 CSTR亞硝化的啟動

啟動期在實際生活污水投加(NH4)2SO4后進水氨氮濃度見圖2,DO具體控制見表1,此條件下運行55d,分為3個階段,每階段分別為12, 17,26d.

試驗S1階段(1～12d),初始氨氧化率為37.2％,亞硝化率僅為10.8％,由于接種污泥為A2O回流污泥,反應器內(nèi)含反硝化細菌、聚磷菌等雜菌較多;另外以實際生活污水為進水也會帶入反應器一部分雜菌,以上兩種情況對硝化細菌增殖都有一定限制,為了加快硝化細菌的增殖速度,逐漸增大兩級的曝氣量至一級DO濃度為1.5～2.5mg/L,二級DO濃度為1.6～2.25mg/L,如圖2所示,隨著DO濃度的提高,兩級出水氨氮濃度都迅速降低,氨氧化率也隨之提高,至第12d已經(jīng)達到90.2％;如圖3所示,兩級出水NO2--N、NO3--N濃度都在升高,但明顯NO3--N濃度增長速率比NO2--N濃度增長速率快, NO3--N最大積累量為132.3mg/L, NO2--N最大僅為50.81mg/L,前12d大多數(shù)時候出水NO2--N濃度比一級出水NO2--N濃度低,也就是說第二級反應器中不僅沒有NO2--N積累,還將第一級中積累的NO2--N進一步氧化成NO3--N.同時亞硝化率增加緩慢,12d時僅為27.8％.分析原因可能是由于進水含有COD及高氨氮基質(zhì)濃度,此時異養(yǎng)菌、AOB開始增殖,氨氧化率逐漸升高,而兩級DO濃度都較高,無法抑制NOB的增殖,表現(xiàn)為生成的NO2--N大多被NOB氧化成NO3--N,亞硝化率增長緩慢.

表1　各階段反應器兩級DO變化情況Table 1 The variation of two reactors of DO in each stage

S2階段(13～29d)逐漸降低兩級曝氣量至一級DO濃度1.5～1.8mg/L,二級DO濃度0.9～1.1mg/L,如圖2所示,氨氧化率逐漸下降,至第15d時下降到66.6％,而后又開始緩慢升高,至29d時達到92.6％.分析原因可能是由于降低DO濃度使硝化細菌初期不適應而增殖受限,但后期微生物逐步適應低氧環(huán)境后,低DO能加快AOB的增殖速率,補償?shù)虳O變化所造成的微生物代謝活性下降[15-16].如圖3所示,出水NO2--N總體保持著緩慢波動上升的趨勢,但本階段后期(22～29d)也出現(xiàn)了出水NO2--N濃度比一級出水NO2--N濃度低的現(xiàn)象;而NO3--N出水初期下降明顯,后期一級NO3--N出水穩(wěn)定在21.2～53.8mg/L,平均為36.1mg/L,而出水NO3--N逐漸升高,最大為112.2mg/L;亞硝化率初期迅速升高后保持平穩(wěn)波動,后期有下降趨勢,平均為57.9％,較前一階段有明顯提高.分析原因可能是在第一級反應器中由于COD較高,異養(yǎng)菌基質(zhì)充足,會優(yōu)先利用溶解氧而快速增殖,AOB與NOB爭奪剩余溶解氧來維持自養(yǎng)菌的增殖,DO不足的條件下由于“飽食饑餓”原理AOB更具有競爭優(yōu)勢,NOB受到一定抑制,此外,高氨氮進水使一級反應器中FA濃度平均為1.53mg/L,介于NOB與AOB的抑制濃度范圍之間[17],對NOB也產(chǎn)生抑制;而水流入二級反應器時,易降解的COD被消耗殆盡,異養(yǎng)菌缺少基質(zhì)受到抑制,此時DO充足而二級反應器中氨氮濃度進一步降低,因此FA較低,無法抑制NOB增殖.

圖2　進、出氨氮濃度及氨氧化率變化規(guī)律Fig.2 Variation of ammonia concentration and ammonia oxidation rate in influent and effluent

圖3　進、出水亞、硝態(tài)氮濃度及亞硝化率變化Fig.3 Variation of nitrite and nitrate concentration and nitrite accumulation rate in influent and effluent

因此在S3階段(30～55d)一級反應器曝氣量基本不變,DO為1.4～1.62mg/L,降低二級反應器曝氣量至DO為0.25～0.45mg/L.如圖2所示,出水氨氮在初期上升,而后逐漸下降,氨氧化率也隨之緩慢上升,至44d時達到95.7％,而后一直維持在91％以上,平均為94.5％.如圖3所示,二級反應器中NO2--N積累量開始升高,出水NO2--N也快速升高,出水NO3--N隨之降低,亞硝化率緩緩升高至41d時達到90.2％.說明此時第二級反應器中由于DO下降使NOB產(chǎn)生抑制.從45d開始,亞硝化率,氨氧化率均保持在90％以上,亞硝化啟動成功.

2.2 不同DO/ALR對亞硝化的影響

反應器在啟動成功后,從56d開始轉(zhuǎn)為不投加(NH4)2SO4的生活污水運行,在連續(xù)流系統(tǒng)中低氨氮條件下,僅利用一個影響因素DO來維持亞硝化的穩(wěn)定比較困難,而進水氨氮負荷(ALR)是一個包含氨氮濃度和進水流量的參數(shù),可以有效反映反應器的進水氨氮情況;另外根據(jù)Bernet 等[18]和Peng等[19]的研究,發(fā)現(xiàn)適宜的DO/ALR的比值對于能否控制亞硝化的穩(wěn)定十分重要,相比于DO/NH4+–N能更為全面的調(diào)控整個亞硝化反應器的運行狀況.由此本實驗引入DO/ALR作為控制亞硝化的關鍵影響因素.

根據(jù)啟動期的經(jīng)驗,由于進水氨氮濃度的降低,將第二級反應器中DO濃度始終控制在0.2mg/L以下,來試圖通過調(diào)整第一級中DO/ ALR的比例變化來確定整個反應過程中亞硝化的實現(xiàn)與穩(wěn)定最適合的DO/ALR.此過程分為三個階段S4、S5、S6,分別為14d、11d、20d.三個階段的進水水質(zhì)情況如圖4所示,此過程中SRT依然保持在15d左右,兩級HRT保持不變,各為3h,進水流量也不變,而ALR在此條件下僅與進水氨氮濃度有關,0.52±0.11gN/(L·d),此時一級反應器中的DO/ALR隨DO的變化而變化,三個階段具體DO變化見表1.

試驗S4階段(56～69d), DO范圍0.34～ 0.45mg/L,DO/ALR大致為0.5～0.9mgO2/gN·d,如圖4、圖5所示,此階段平均出水氨氮濃度10.61mg/L,氨氧化率有下降趨勢,69d降至最低67.1％,平均出水亞、硝態(tài)氮濃度分別為38.79、9.76mg/L,亞硝化率保持在73.8％以上.說明此DO/ALR范圍下由于DO不足導致硝化細菌活性下降,從而出水氨氮升高,氨氧化率下降.S5階段(70～80d)提高曝氣至1.32～1.65mg/L,對應DO/ALR范圍2.5～3.7mgO2/ gN·d,此時平均出水氨氮濃度降低2.99mg/L,氨氧化率明顯升高,最高接近100％,本階段開始一周內(nèi)出水NO2--N濃度和亞硝化率也逐漸升高,但77d開始出水亞硝態(tài)氮呈減低趨勢,從52.3mg/L降低至35.1mg/L,亞硝化率也由91.5％降至69.7％,分析原因可能為硝化細菌在前一階段因低氧環(huán)境所造成的微生物代謝活性下降,增殖速度降低在本階段得到改善,充足的DO解除了硝化細菌的生長限制,而NOB在此環(huán)境下慢慢恢復了一定活性,表現(xiàn)為出水硝態(tài)氮最高為15.9mg/L.S6階段降低曝氣至0.68～ 0.8mg/L,DO/ALR范圍1.2～ 2.0mgO2/gN·d,此階段平均出水氨氮、亞硝態(tài)氮、硝態(tài)氮濃度為4.16、45.51、6.86mg/L,較開始階段效果有一定提高.經(jīng)歷20d的運行,氨氧化率(除前兩天低于90％外)維持在90％以上,平均為93.52％,亞硝化率也基本維持在85％以上,平均為89.3％.

圖4　進、出水氮素變化情況Fig.4 Variation of nitrogen concentration in influent and effluent

圖5可以看出本過程三個階段下反應器的運行情況,在S6階段DO/ALR 1.2～2.0mgO2/gN·d范圍內(nèi),亞硝化率與氨氧化率都維持在較高水平,反應器運行效果良好,說明在低氨氮下適宜的DO濃度應該與給定的ALR相匹配,二者的比值DO/ALR想較與單一控制DO濃度,更有利于控制反應器的運行.

圖5　不同DO/ALR對亞硝化的影響Fig.5 Effect of variation of DO/ALR on partial nitrification

2.3 變化ALR下保持恒定DO/ALR的效果

然而上述三個階段由于進水氨氮濃度變化不大,故ALR值基本穩(wěn)定在(0.52±0.11)gN/(L·d),嚴格來說DO/ALR值主要是依賴于DO的變化而變化.但在實際運行過程中進水氨氮濃度、HRT改變等因素都可能導致ALR變化,不能總是保持在一定的范圍,上述給出的DO/ALR范圍能否在ALR變化的進水水質(zhì)下依然有效將在S7、S8階段進行研究.

S7階段(101～115d)保持HRT為6h不變,將進水稀釋后作為反應器進水,進水氨氮濃度如圖6,此時進水ALR范圍變?yōu)?0.29±0.05)gN/(L·d), DO控制見表1,根據(jù)每天不同的ALR適時調(diào)節(jié)對應的DO濃度,使其DO/ALR范圍保持在1.2～ 2mgO2/(gN·d)運行15d,如圖6所示,平均進水氨氮為36.95mg/L,平均出水氨氮濃度為2.24mg/L,氨氧化率保持在89.7％以上,平均為93.99％,亞硝化率保持在88.3％以上,平均為93.5％.反應器運行效果良好,由此可知在進水氨氮濃度大幅度降低進而導致ALR變化的情況下,保持DO/ALR 在1.2～2mgO2/(gN·d)內(nèi)仍可以保持反應器的穩(wěn)定運行.

圖6　恒定DO/ALR下亞硝化變化規(guī)律Fig.6 the variation of the nitrite under constant DO/ALR

上述S1～S7階段反應器均在HRT穩(wěn)定在6h情況下運行,故S8階段(116～130d)調(diào)整反應器HRT為7h,兩級分別為3.5h,進水水質(zhì)與S4～S6階段保持一致,此時ALR范圍變?yōu)?0.49±0.06)gN/ (L?d),DO控制如表1所示,同樣根據(jù)每天不同的ALR適時調(diào)節(jié)曝氣量使DO/ALR在1.2～2mgO2/ (gN·d),也運行15d.如圖5,平均進、出水氨氮濃度分別為71.89,1.73mg/L,氨氧化率保持在93.6％以上,平均為97.55％,亞硝化率保持在89.6％以上,平均為92.54％,因此在改變反應器水力停留時間而導致ALR變化的情況下,保持DO/ALR在相應的范圍同樣可以保持反應器的穩(wěn)定運行.另外在整個低氨氮運行過程中,CDD去除情況和啟動階段相似,在第一級反應器中COD平均去除率80％左右,易降解的COD基本去除完全.

2.4 整個運行過程中COD的變化情況

反應器運行130d內(nèi),S1～S8階段的進水COD、一級出水COD及出水COD情況如圖7所示,除啟動階段的前12d外,剩余118d的COD去除情況良好,出水COD基本在50mg/L左右波動,易降解COD被去除完全;另外由圖可知在一級出水階段就已經(jīng)去除絕大部分COD,異養(yǎng)菌在高DO情況下迅速氧化易降解COD,而后由AOB氧化氨氮,這與Peng的研究結(jié)果相符[19].由此可知,在兩級CSTR亞硝化反應器中,COD可以有效去除,出水COD穩(wěn)定在50mg/L左右.

圖7　進、出水COD變化情況Fig.7 Variation of COD concentration in influent and effluent

3 結(jié)論

3.1 在兩級CSTR反應器中,逐漸調(diào)整兩級反應器DO濃度至(1.5±0.12),(0.35±0.1)mg/L時,通過兩級DO濃度梯度及高氨氮進水時第一級反應器中的游離氨抑制,45d即可實現(xiàn)亞硝化的啟動.

3.2 低氨氮生活污水運行階段,一級反應器中DO/ALR值可做為控制參數(shù),當其控制在1.2～ 2.0mgO2/(gN·d),二級DO保持在0.2mg/L以下時可獲得良好的亞硝化效果.

3.3 降低進水氨氮濃度及增大HRT兩種情況下導致ALR變化時,實時調(diào)整曝氣強度來保持相應的DO/ALR在1.2～2.0mgO2/(gN·d),依然可以維持亞硝化的穩(wěn)定.

3.4 在實際生活污水運行中兩級,CSTR反應器可以穩(wěn)定去除進水中易降解COD,出水COD可以降低至50mg/L左右.

參考文獻：

[1] 劉常敬,李澤兵,鄭照明,等.不同有機物對厭氧氨氧化耦合反硝化的影響 [J]. 中國環(huán)境科學, 2015,35(1):87-94.

[2] Lackner S, Terada A, Horn H, et al. Nitritation performance in membrane-aerated biofilm reactors differs from conventional biofilm systems [J]. Water Research, 2010,44(20):6073-6084.

[3] Kartal B, Kuenen J G, van Loosdrecht M. Sewage Treatment with Anammox [J]. Science, 2010,328(5979):702-703.

[4] Guo J H, Peng Y Z, Wang S Y, et al. Effective and robust partial nitrification to nitrite by real-time aeration duration control in an SBR treating domestic wastewater [J]. Process Biochemistry, 2009,44(9):979-985.

[5] 李 冬,陶曉曉,李 占,等.SBR亞硝化快速啟動過程中影響因子研究 [J]. 環(huán)境科學, 2011,31(8):2317-2322.

[6] 張肖靜,李 冬,周利軍,等.堿度對常低溫處理生活污水亞硝化的影響 [J]. 哈爾濱工業(yè)大學學報, 2013(4):38-43.

[7] 蘇東霞,李 冬,張肖靜,等.曝停時間比對間歇曝氣SBR短程硝化的影響 [J]. 中國環(huán)境科學, 2014,34(5):1152-1158.

[8] Tora J A, Lafuente J, Carrera J, et al. Fast start-up and controlled operation during a long-term period of a high-rate partial nitrification activated sludge system [J]. Environmental Technology, 2012,33(12):1361-1366.

[9] Zhong Q, Li D P, Tao Y, et al. Nitrogen removal from landfill leachate via ex situ nitrification and sequential in situ denitrification [J]. Waste Management, 2009,29(4):1347-1353.

[10] Peng Y Z, Zhang S J, Zeng W, et al. Organic removal by denitritation and methanogenesis and nitrogen removal by nitritation from landfill leachate [J]. Water Research, 2008, 42(4/5):883-892.

[11] 張 亮,王淑瑩,張樹軍,等.高氨氮污泥脫水液短程硝化反硝化的啟動及穩(wěn)定 [J]. 環(huán)境工程學報, 2012(4):1064-1068.

[12] 何曉紅,楊 暖,陶 勇,等.高濃度氨氮廢水短程硝化及氨化菌群分析 [J]. 應用與環(huán)境生物學報, 2013(2):313-317.

[13] Ma Y, Peng Y Z, Wang S Y, et al. Achieving nitrogen removal via nitrite in a pilot-scale continuous pre-denitrification plant [J]. Water Research, 2009,43(3):563-572.

[14] 仲 航,李 冬,吳 迪,等.常溫CSTR部分亞硝化影響因素及工況優(yōu)化研究 [J]. 環(huán)境工程學報, 2013(4):1225-1230.

[15] 郭海娟,馬 放,沈耀良.DO和pH值在短程硝化中的作用 [J].環(huán)境污染治理技術與設備, 2006(1):37-40.

[16] Antileo C, Werner A, Ciudad G, et al. Novel operational strategy for partial nitrification to nitrite in a sequencing batch rotating disk reactor [J]. Biochemical Engineering Journal, 2006,32(2): 69-78.

[17] Anthonisen A C, Loehr R C, Prakasam T, et al. Inhibition of Nitrification by Ammonia and Nitrous-Acid [J]. Journal Water Pollution Control Federation, 1976,48(5):835-852.

[18] Bernet N, Sanchez O, Cesbron D, et al. Modeling and control of nitrite accumulation in a nitrifying biofilm reactor [J]. Biochemical Engineering Journal, 2005,24(2):173-183.

[19] Peng Y, Guo J, Horn H, et al. Achieving nitrite accumulation in a continuous system treating low-strength domestic wastewater: switchover from batch start-up to continuous operation with process control [J]. Applied Microbiology and Biotechnology, 2012,94(2):517-526.

Start-up and stable operation of partial nitrification in a configuration of two CSTR.

LI Dong1*, WANG Lang1, CHEN Guan-yu1, LIANG Yu-hai1, ZHANG Jie1,2(1.Key Laboratory of Beijing Water Quality Science and Water Environment Recovery Engineering, Beijing University ofTechnology, Beijing 100124, China；2.State Key Laboratory of Urban Water Resource and Environment, Harbin Institute of Technology, Harbin 150090, China). China Environmental Science, 2016,36(2)：437～442

Abstract：The start-up and main factor of stable operation of partial nitrification in a configuration of two CSTR using domestic wastewater were studied. By adding (NH4)2SO4to the domestic wastewater to improve the ammonia nitrogen concentration, and gradually controlling the two reactor DO to 1.5±0.12, 0.35±0.1mg/L, more than 90.3％ nitrite accumulation rate and 91.2％ removal ammonia rate could be achieved after 45d. Under low ammonia domestic wastewater, through the comparison of the three groups of DO/ALR in the first reator, it showed that the effect of DO/ALR in 1.2～2.0mg O2/g N·d was the best. To decrease the concentration of ammonia nitrogen and increase the ratio of HRT to ALR, the maintenance of the DO/ALR ratio can also ensure the stability of the partial nitrification.

Key words：domestic wastewater；partial nitrification；DO/ALR；CSTR

作者簡介：李 冬(1976-),女,遼寧丹東人,教授,博士,主要從事污水處理與回用新技術研究.發(fā)表論文100余篇.

基金項目：國家重大科技專項-水專項(2012ZX07202-005)

收稿日期：2015-07-01

中圖分類號：X703.5

文獻標識碼：A

文章編號：1000-6923(2016)02-0437-06