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    結(jié)晶器銅管錐度對(duì)連鑄坯外觀質(zhì)量的影響分析與優(yōu)化

    2023-01-12 11:51:18檀偉峰蘇慶林
    山東冶金 2022年6期
    關(guān)鍵詞:坯殼方量煉鋼廠

    檀偉峰,王 冰,蘇慶林

    (山東萊鋼永鋒鋼鐵有限公司技術(shù)中心,山東 德州 251100)

    1 前言

    連鑄的關(guān)鍵技術(shù)是使鋼水能夠在結(jié)晶器內(nèi)形成一定均勻厚度和強(qiáng)度的初生坯殼,以抵抗鋼水的靜壓力,保證澆注的順行進(jìn)行。為了適應(yīng)鑄坯在結(jié)晶器內(nèi)的冷卻收縮變形,結(jié)晶器銅管內(nèi)腔呈上大下小的形狀,以減少坯殼和結(jié)晶器銅管間的氣隙,改善鑄坯在結(jié)晶器內(nèi)的傳熱條件,因此結(jié)晶器銅管設(shè)計(jì)帶有錐度,確保出結(jié)晶器出口坯殼的厚度。

    方坯連鑄拉速提高后,鑄坯外觀質(zhì)量明顯下降,尤其是小方坯脫方鼓肚缺陷明顯增加。拉速提高后鑄坯在結(jié)晶器內(nèi)的停留時(shí)間相對(duì)縮短,坯殼厚度減薄,為了增加鑄坯出結(jié)晶器口的坯殼厚度,需要對(duì)現(xiàn)有結(jié)晶器銅管錐度進(jìn)行系統(tǒng)的分析研究,摸索出高拉速下的結(jié)晶器銅管最優(yōu)的錐度類(lèi)型和錐度值。

    2 脫方形成的原因分析

    鑄坯脫方最開(kāi)始形成于結(jié)晶器彎月面處,因四個(gè)面冷卻不均勻?qū)е妈T坯坯殼厚度不一致,產(chǎn)生應(yīng)力導(dǎo)致四個(gè)角呈現(xiàn)出銳角或者鈍角,在結(jié)晶器內(nèi)不斷的轉(zhuǎn)換。脫方量因受到結(jié)晶器壁的限制,在結(jié)晶器內(nèi)不會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的脫方,期初的脫方量都較小。當(dāng)鑄坯出結(jié)晶器下口后,脫方量會(huì)逐步的發(fā)展,即使四個(gè)面的二冷水噴淋是均勻的,鑄坯脫方量也會(huì)逐漸的增大。

    從觀察現(xiàn)場(chǎng)脫方的鑄坯可以發(fā)現(xiàn),在同一支鑄坯上,脫方的方向不是同一個(gè)方向,一段向左一段向右,來(lái)回變換,同時(shí)脫方的量也不相同。根據(jù)這種情況分析判斷,產(chǎn)生脫方的根因在結(jié)晶器內(nèi)。

    2.1 拉速對(duì)脫方的影響

    在實(shí)際的澆注過(guò)程中,當(dāng)拉速在3.5 m/min以上時(shí)脫方數(shù)量和脫方量明顯的增加。當(dāng)降低拉速時(shí),拉速控制在3.2 m/min以下,在其他工藝條件不變時(shí),脫方明顯的好轉(zhuǎn)。這說(shuō)明在現(xiàn)有工藝條件下,150 mm方坯的最高拉速適合在3.5 m/min以下,超出此范圍脫方將加劇。拉速越高,出結(jié)晶器坯殼厚度越薄,如果二冷水稍有冷卻不均勻,就容易出現(xiàn)脫方。要控制脫方必須保證出結(jié)晶器的坯殼有足夠的厚度,出結(jié)晶器沒(méi)有脫方或者有小的脫方,但不至于到二冷區(qū)加劇。

    針對(duì)上述問(wèn)題,從結(jié)晶器方面考慮,結(jié)合永峰鋼鐵結(jié)晶器銅管的錐度值現(xiàn)狀,根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)報(bào)告,在彎月面處采用大的錐度,可以減少脫方[1]。對(duì)永峰鋼鐵使用的結(jié)晶器錐度進(jìn)行調(diào)整,結(jié)晶器錐度的設(shè)計(jì)原則,要求拉速越高錐度越大,錐度的增大確保了結(jié)晶器內(nèi)傳熱的增加,使出結(jié)晶器坯殼的厚度增大,鑄坯出結(jié)晶器后有足夠的強(qiáng)度不再加劇脫方。

    2.2 鋼種對(duì)脫方的影響

    當(dāng)鋼中的碳含量為0.2%~0.5%時(shí),最容易出現(xiàn)脫方[1]。現(xiàn)有鋼種的碳含量為0.22%~0.25%,正好在此范圍內(nèi),鋼中添加釩則更容易出現(xiàn)脫方。鋼種合金量的增加,導(dǎo)致鑄坯熱收縮量加大,對(duì)應(yīng)也需要結(jié)晶器銅管錐度的增大。

    2.3 其他因素對(duì)脫方的影響

    鑄坯產(chǎn)生脫方的其他因素有:中間包鋼水過(guò)熱度高、結(jié)晶器液位波動(dòng)大、結(jié)晶器水縫不均勻、浸入式水口不對(duì)中、浸入式水口插入深度不當(dāng)、保護(hù)渣性能不良、二冷噴嘴堵塞、鑄坯冷卻不均勻、噴淋條不對(duì)中、鑄機(jī)基弧不良等。但通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際觀察分析,影響脫方的主要因素為結(jié)晶器錐度與現(xiàn)有拉速和鋼種不匹配,需要重新優(yōu)化調(diào)整。

    在結(jié)晶器錐度不合適的情況下,如果上述因素稍有不滿足和疊加的現(xiàn)象,脫方數(shù)量和脫方量將明顯的增加。

    3 控制脫方的措施

    增加結(jié)晶器銅管的錐度,尤其是彎月面處選用大的錐度,可以有效的控制脫方。在彎月面的錐度可選用2.0%/m或者2.7%/m,結(jié)晶器上部的錐度為4.9%/m,底部的錐度為0.8%/m[1]。對(duì)比分析以上數(shù)據(jù),永峰鋼鐵結(jié)晶器錐度的增大有很大的空間。

    選用凸型結(jié)晶器銅管,此類(lèi)型的銅管錐度設(shè)計(jì)的目的是為了減少坯殼在角部和面部凝固速度的不同,目前我國(guó)其他鋼廠有采用此類(lèi)型結(jié)晶器銅管,在高拉速下的鑄坯質(zhì)量良好。

    即使水庫(kù)提高防洪能力,河道防洪標(biāo)準(zhǔn)不達(dá)標(biāo),達(dá)不到5%的防洪能力,水庫(kù)正常調(diào)節(jié)泄洪也會(huì)影響下游安全,一味要求水庫(kù)保護(hù)下游安全是不可行的。

    3.1 結(jié)晶器銅管錐度調(diào)整的原則

    根據(jù)永峰鋼鐵的實(shí)際情況,高拉速時(shí),使用A廠家設(shè)計(jì)的銅管容易產(chǎn)生脫方,偏離角縱裂,嚴(yán)重時(shí)產(chǎn)生漏鋼事故,這表明錐度設(shè)計(jì)偏小;使用B廠家設(shè)計(jì)的銅管,鑄坯出現(xiàn)橫向凹陷和橫向裂紋,表面夾渣,在澆鑄時(shí)鑄坯顫坯,這表明錐度設(shè)計(jì)偏大。

    結(jié)晶器錐度的選用與拉速有關(guān),拉速較慢時(shí),可以選用錐度值小的結(jié)晶器銅管,拉速較高時(shí),必須選用錐度值大的結(jié)晶器銅管,以保證鑄坯坯殼和結(jié)晶器壁的良好接觸。

    結(jié)晶器錐度的選用與鋼的含碳量和合金含量有關(guān),澆注的鋼種含碳量和合金含量不同,鋼在結(jié)晶器內(nèi)的收縮量不同,需要與之匹配不同的結(jié)晶器錐度。

    3.2 結(jié)晶器銅管錐度的優(yōu)化

    永峰鋼鐵分別對(duì)第一煉鋼廠和第二煉鋼廠的結(jié)晶器錐管進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    3.2.1 第一煉鋼廠連鑄機(jī)結(jié)晶器錐管錐度優(yōu)化

    第一煉鋼廠連鑄機(jī)主要設(shè)備工藝參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 第一煉鋼廠連鑄機(jī)設(shè)備工藝參數(shù)

    第一煉鋼廠結(jié)晶器銅管錐度的設(shè)計(jì)。根據(jù)第一煉鋼廠拉速和鑄坯脫方的實(shí)際情況,對(duì)結(jié)晶器銅管的錐度值進(jìn)行調(diào)整,結(jié)晶器銅管錐度調(diào)整前后數(shù)據(jù)對(duì)比見(jiàn)表2。

    表2 第一煉鋼廠結(jié)晶器銅管錐度調(diào)整前后數(shù)據(jù)對(duì)比分析

    注:錐度值的計(jì)算方法,按照(上口值減下口值)除以(上口值乘以長(zhǎng)度)再乘以100進(jìn)行計(jì)算。

    第一煉鋼廠結(jié)晶器銅管錐度值調(diào)整前后錐度曲線的對(duì)比。通過(guò)對(duì)結(jié)晶器銅管錐度值調(diào)整前后的對(duì)比分析,調(diào)整后結(jié)晶器彎月面以下350 mm位置的錐度值明顯增大,結(jié)晶器下口600 mm以下的錐度值明顯的減少,整體上錐度值增大了0.16%/m,具體如圖1所示。上線使用后,調(diào)整后的結(jié)晶器銅管生產(chǎn)的鑄坯脫方數(shù)量明顯的減少。在使用過(guò)程中,個(gè)別結(jié)晶器銅管的錐度值達(dá)到(1.25%~1.3%)/m,但此錐度值的銅管上線使用后,出現(xiàn)開(kāi)澆拉脫、澆注過(guò)程中顫坯現(xiàn)象,針對(duì)實(shí)際情況,調(diào)整后的結(jié)晶器錐度值最大不超過(guò)1.25%/m。

    圖1 第一煉鋼廠結(jié)晶器錐度值調(diào)整前后錐度曲線對(duì)比

    3.2.2 第二煉鋼廠結(jié)晶器銅管錐度的優(yōu)化

    第二煉鋼廠連鑄機(jī)主要設(shè)備工藝參數(shù)見(jiàn)表3。

    表3 第二煉鋼廠連鑄機(jī)設(shè)備工藝參數(shù)

    第二煉鋼廠結(jié)晶器銅管錐度的調(diào)整方案。根據(jù)第二煉鋼廠拉速和鑄坯脫方的實(shí)際情況,對(duì)結(jié)晶器銅管的錐度值進(jìn)行調(diào)整,結(jié)晶器銅管錐度調(diào)整前后數(shù)據(jù)對(duì)比見(jiàn)表4。

    表4 第二煉鋼廠結(jié)晶器銅管錐度調(diào)整前后數(shù)據(jù)對(duì)比分析

    第二煉鋼廠結(jié)晶器銅管錐度調(diào)整前后錐度曲線的對(duì)比分析。通過(guò)對(duì)比分析錐度曲線(見(jiàn)圖2),可以看到結(jié)晶器彎月面處80~350 mm位置,錐度值明顯的增大。此種微凸面的結(jié)晶器設(shè)計(jì)對(duì)控制脫方非常有利。在使用過(guò)程中,該結(jié)晶器生產(chǎn)的鑄坯脫方數(shù)量和脫方量明顯的好轉(zhuǎn)。當(dāng)結(jié)晶器銅管的錐度值達(dá)到2.1~2.2%/m,在澆注過(guò)程中,出現(xiàn)顫坯,嚴(yán)重者拉轎機(jī)竄動(dòng),因此調(diào)整后的結(jié)晶器錐度值最大不超過(guò)2.1%/m。

    圖2 第二煉鋼廠結(jié)晶器錐度值調(diào)整前后錐度曲線對(duì)比

    4 結(jié)語(yǔ)

    (1)根據(jù)觀察現(xiàn)場(chǎng)脫方的鑄坯,在同一支鑄坯上,脫方的方向不是同一個(gè)方向,一段向左一段向右,來(lái)回變換,分析判斷脫方的根因在結(jié)晶器內(nèi)。

    (2)結(jié)晶器錐度的選用與拉速、鋼的含碳量和合金含量有關(guān),通過(guò)調(diào)整優(yōu)化現(xiàn)有結(jié)晶器銅管的錐度來(lái)控制鑄坯脫方。

    (3)永峰鋼鐵第一煉鋼廠將結(jié)晶器銅管整體錐度值控制在(1.1%~1.25%)/m,≮1.1%/m以下;第二煉鋼廠將結(jié)晶器銅管整體錐度值控制在(1.8%~2.1%)/m。

    (4)150 mm方拉速控制在3.5 m/min以上時(shí),鑄坯脫方數(shù)量明顯減少,且質(zhì)量穩(wěn)定可控。

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